Армирование фундамента: стандартные схемы армирования ленточного фундамента

Содержание

Армирование фундамента своими руками: пошаговая инструкция, пример расчета

Бетон, хоть и является прочным материалом, устойчив лишь к некоторым видам нагрузок. Постоянное сжатие, которое испытывает фундамент под весом дома, и сдавливание в мерзлом грунте он переносит отлично. Но стоит приложить разнонаправленные или просто неравномерные усилия, как в монолите появляются трещины, и он разрушается.

Оглавление:

  1. Усиление ленточной, свайной и монолитной основы
  2. Расчет армирования
  3. Инструкция по укладке прутов

Бетон хрупок и самостоятельно не может переносить ни изгибов, ни растяжения. Чтобы увеличить сопротивляемость бетонных конструкций именно таким нагрузкам, выполняется армирование фундамента металлическими стержнями. Стальная решетка, собранная из прутьев и повторяющая форму основания принимает на себя изгибающее давление, препятствуя деформации бетона.

По направлению усиливающих стержней выделяют два вида армирования:

  • Горизонтальное – компенсирует нагрузки, которые оказывают на основание вес постройки и встречное давление грунта. Поскольку максимальное давление принимает на себя поверхность фундамента, именно здесь нужны самые толстые стержни (10-16 мм).
  • Вертикальное – усиливает армировку углов и тех частей конструкции, где преобладает боковое давление. Применяется и при монтаже буронабивных свай.

Естественно, что максимальный эффект достигается только при одновременном использовании этих двух методов. От армирования можно отказаться, если строительство ведется на очень прочных крупнообломочных и скалистых грунтах, не склонных к пучению. Но для принятия такого решения должно быть правильно рассчитано техническое обоснование. Если это не сделано, армировку исключать из технологии нельзя.

Усиление разных оснований

1. Ленточный фундамент при относительно небольшой ширине почти не испытывает поперечных нагрузок, а вот продольные изгибающие усилия на длинных участках ленты возникнут непременно. Поэтому для него вертикальное и поперечное армирование можно выполнять из стержней меньшего диаметра (6-8 мм), но для продольных прутьев необходимо правильно сделать расчет. Их диаметр будет находиться в пределах 10-14 мм.

2. Свайный или столбчатый фундамент и вовсе нетребователен к арматуре – для него достаточно использовать 1-4 рифленых прутка сечением 8-10 мм. Фундамент, связанный с железобетонной подушкой большой ширины, испытывает изгибающие нагрузки по своей оси. Для их компенсации в нижней части пяты по инструкции следует укладывать дополнительную поперечную арматуру.

3. Монолитные плиты, всей плоскостью опирающиеся на грунт, неравномерно нагружаются сверху. В результате давление на поверхность бетона во всех точках фундамента будет разным, а в некоторых случаях сумма нагрузок и вовсе будет работать на скручивание плиты. Здесь должна использоваться одинаково толстая арматура и для продольной, и для поперечной укладки.

Особого внимания требует армирование углов ленточного фундамента и примыканий. В этих точках не должно быть обычных перекрестных соединений продольных стержней. В углах укладываются согнутые прутья, которые перевязываются внахлест с теми, что расположены на прямых участках бетонной коробки.

Строго запрещено гнуть арматуру своими руками, делая в ней надрезы или самостоятельно разогревая прутки. Для стальных изделий применяется только технология холодной гибки.

Особенности расчета

Расчет армирования для каждого фундамента выполняется отдельно, на основании схем и геодезических данных конкретного участка. Монтаж сетки «на глаз» могут позволить себе только многоопытные профессионалы, все остальные рискуют допустить в технологии ошибки. Тогда при недостатке армирования фундамент окажется недолговечным, а при его избытке – слишком дорогим.

Основные требования к конструкции стального каркаса:

  • Размер ячеек от 20 до 30 см (в 2-3 раза больше класса крупности щебня в бетоне).
  • Если длина участка превышает 3 м, диаметр изделий для продольного армирования подбирается не меньше 12 мм.
  • Поперечные стержни должны быть на 100 мм короче ширины опалубки, чтобы по бокам оставалось по 50 мм для заливки бетона. Диаметр поперечин не меньше 6 мм или 8 – если высота каркаса превышает 80 см.
  • Вертикальные прутки делаются короче высоты опалубки на те же 100 мм.
  • Все перехлесты арматуры выполняются вразбежку, то есть в верхнем поясе армирования они не должны находиться над соединениями нижней сетки.

Плотность и схема армирования рассчитывается на основании выбранного типа фундамента и тех условий, в которых он будет работать. Чтобы самому сделать такой расчет, нужно следовать инструкции:

1. Выбрать класс и подходящий размер стальной арматуры.

  • Для легких деревянных построек на непучинистых грунтах подбирают стержни диаметром 10 мм.
  • Тяжелые дома на слабых и подвижных грунтах строятся на фундаменте, армированном прутьями 14-16 мм.

2. Определить шаг сетки (20 см).

3. По размерам фундамента сделать расчет количества стержней для верхнего и нижнего пояса армирования.

4. Стандартная длина прутьев составляет 6 м, поэтому, умножив их количество на 6, получаем расход арматуры в погонных метрах. Здесь следует учесть и потерю длины на перехлестах.

5. По чертежу фундамента высчитать расстояние от верхнего до нижнего пояса армирования (высота монолита минус 10 см для защитного бетонирования). В результате получаем длину вертикальных соединительных стержней.

Определение количества арматуры удобно выполнять с одновременным составлением схемы ее расположения. Уже на этой стадии через плотность стали можно рассчитать вес и определиться с ценой.

Можно проверить, насколько правильно был выполнен расчет. Согласно требованиям СНиП 52-01-2003, общее сечение арматуры в разрезе должно быть больше или равно 0,1% от площади всей ж/б конструкции в этой плоскости. Основываясь на этом принципе, легко подобрать подходящий диаметр арматуры для фундамента.

Пример:

  • Ленточный фундамент имеет сечение: 0,4 х 1 м или 4000 см2.
  • Площадь армирования должна быть не меньше: 4000 × 0,001 = 4 см2.

Находим в таблице соответствующее значение (их может быть несколько) и определяем количество и диаметр стержней:

В нашем примере это 8 прутков d=8 мм, однако для укладки удобнее взять стержни с небольшим запасом – 4 штуки по 12 мм, чтобы разделить их на 2 пояса обвязки.

Технология укладки прутьев

Армирование ленточного фундамента своими руками выполняется непосредственно в подготовленной к заливке опалубке или рядом на свободной площадке. Первый способ является самым надежным, так как позволяет контролировать правильность армирования. Зато второй сделать своими силами будет проще.

Пошаговая инструкция сборки стального каркаса:

1. Уложить на дне траншеи плоские камни или кирпичи для укладки продольных стержней, чтобы приподнять их над поверхностью на 5 см.

2. Из гладкого прута меньшего диаметра своими руками сделать поперечные перемычки и уложить их с шагом не более 60 см.

3. Вертикальные стойки по той же схеме закрепить на продольной арматуре.

4. Привязать стержни верхнего пояса и закрепить на них поперечные прутки.

5. Уложить готовые модули на дно траншеи и связать продольные элементы внахлест.

Пункты 2 и 3 в инструкции можно заменить, используя единый хомут. Он выполняет функции и вертикальной связки, и поперечной арматуры. Хомуты должны находиться друг к другу не ближе 25 см. Более точный шаг определяется как 3/8 высоты фундамента.

Как правильно армировать углы, мы уже рассказали в теоретической части. Инструкция по укладке своими руками такова:

  • Изогнутую под прямым углом арматуру привязать в точке сгиба к вертикальной стойке.
  • Концы стержня, расходящиеся на смежные стены, связать с прямолинейными отрезками внахлест. Размер нахлеста определяется как 40 диаметров выбранного прута, то есть для 12-мм изделия она составит не меньше 48-50 см.
  • Установить хомуты с шагом вдвое меньшим, чем при увязке двух поясов на прямолинейных участках фундамента.

Рекомендации

Для сваривания в единую конструкцию годятся только стержни, маркированные литерой «С». Все прочие лучше соединять методом вязки, чтобы не нарушить структуру металла в точках скрепления.

У металлического армирования фундамента есть один существенный недостаток – подверженность коррозии. Чтобы исключить риск разрушения армирующей сетки и ослабление конструкции, нужно обеспечить изделиям надежную изоляцию от факторов внешней среды.

Для этого еще на стадии укладки прутьев нужно проследить, чтобы края арматуры не выходили за пределы будущего бетонного монолита и даже не приближались к земле и стенкам опалубки ближе, чем на 50 мм. Тогда при заливке все металлические стержни будут надежно скрыты под слоем бетона.

Как надёжно армировать фундамент?

При изготовлении монолитной подземной несущей конструкции необходимо армирование фундамента для восприятия растягивающих нагрузок. В лентах и ростверках применяются горизонтальные каркасы, в столбах и сваях – вертикальные. Плиты армируются сетками, на отдельных участках армопояса усиливаются анкерами.

Для чего армируются фундаменты?

Фундаменты испытывают нагрузки сжатия, кручения, сдвига и растяжения. Конструкционный материал бетон справляется со всеми из них, кроме последней. Для восприятия усилий растяжения без разрушения бетона применяется армирование фундамента в двух уровнях. Нижний пояс компенсирует сборные нагрузки, верхний – силы вспучивания, действующие на подошву подземной конструкции.

Внимание: В обязательном порядке производится расчет армирования для вычисления толщины прутков, их количества в каждом поясе и минимальное содержание арматуры в сечении бетонной конструкции.

Какая арматура используется?

Согласно СП 20.13330 и СП 22.13330 основные элементы каркасов и сеток (прутки продольные) изготавливаются из 10 – 16 мм «рифленки». Это арматура периодического сечения с боковой насечкой класса А400. Все остальные элементы создаются из 6 – 8 мм арматуры гладкой А240.

Внимание: В несущих конструкциях следует использовать металлическую арматуру. Композитные материалы для фундаментов не пригодны.

Проволочная скрутка деталей каркасов/сеток более надежна, чем сварочные соединения и пластиковые хомуты. Сварка ослабляет сталь в прилежащих зонах, полимерные хомуты рвутся и сдвигаются при перемещении внутри опалубки бетона.

Схемы армирования фундаментов

В идеальных условиях фундаменты можно армировать только возле подошвы, чтобы исключить разрушение от сборных нагрузок. Это возможно на непучинистых грунтах либо при компенсации сил пучения дренажом, утеплением и использованием нерудных материалов в засыпках, подстилающих слоях.

На практике проектировщики перестраховываются, закладывая два армопояса. Кроме рабочей арматуры необходима монтажная и технологическая:

  • пространственная форма придается каркасам хомутами, вертикальными и горизонтальными перемычками
  • сетки отделяются друг от друга специальными элементами «пауками», «лягушками», столиками
  • необходимый процент армирования обеспечивают укладкой арматуры технологической
  • для фиксации отдельных элементов фундамента или крепления к ним позже стен, цоколей используются закладные детали

В зависимости от конструкции фундамента технологии армирования существенно отличаются.

Плиты

Простейшую схему армирования имеет плита плавающая. Внутри нее размещены две сетки с соблюдением условий:

  • ячейка 5 – 30 см, под капитальными стенами шаг снижается
  • защитный слой 2,5 – 7 см
  • нижняя сетка укладывается на бетонные или пластиковые подставки
  • верхняя сетка опирается на столики, пауки
  • концы стержней нижней и верхней сетки по периметру соединяются П-образными анкерами

Для ребристых плит схемы усложняются, внутрь каждого ребра жесткости укладывается арматурный каркас, жестко связанный с сетками.

В кессонных плитах добавляется подвал монолитной конструкции, стены которого армируются каркасами по аналогии с МЗЛФ, пол сетками, как у обычной плиты.

Внимание: В плитных фундаментах сложной конструкции арматура разных элементов должна быть перевязана между собой проволочными скрутками.

В зависимости от технологии плитного фундамента защитный слой будет разным:

  • гладкие плиты отливают поверх подбетонки, поэтому достаточно 2,5 см прокладок под нижнюю сетку
  • УШП и ребристее плиты чаше бетонируют поверх экструдированного пенополистирола, рекомендуется нижний слой 3 – 4 см
  • отсутствие утеплителя и подбетонки толщина прокладок должна увеличиться до 5 – 7 см
  • толщина бокового защитного слоя более стабильна, составляет 2,5 – 5 см в зависимости от диаметра стержней

Внимание: В незаглубленных и малозаглубленных плитах всегда присутствуют люки для разводки коммуникаций. Если диаметр меньше 15 см, усиливать конструкцию не нужно. Для больших отверстий следует укладывать прутки по периметру и над углами для их усиления.

Ленты

Ленточный фундамент полностью опирается на основание. Поэтому от веса здания и прочих эксплуатационных нагрузок его верхняя грань сжимается, нижняя растягивается. Силы пучения, наоборот сжимают подошву и растягивают верхнюю часть.

Классическая схема армирования малозаглубленной ленты выглядит следующим образом:

  • каркасы укладываются под несущими стенами на прокладки
  • сопряжения усиливаются П-образными или изогнутыми под прямым углом анкерами
  • на прямых участках шаг вертикальных/горизонтальных перемычек 40 – 60 см, в углах снижается вдвое

При небольшой ширине ленты используется два продольных стержня в каждом поясе. С увеличением размера бетонной конструкции их количество так же повышается.

Внимание: Если каркасы вяжутся по месту, запрещено укладывать прутки на углах внахлест. Их нужно изогнуть под прямым углом (40 – 80 см от края), уложить длинными концами на соседние стороны общего угла.

Ростверки

В отличие от лент МЗЛФ ростверки контакта с землей не имеют, силы пучения на них не действуют. Зато они опираются на столбы или сваи меньшей площадью. Поэтому при внешней схожести схемы армирования лент и ростверков отличаются:

  • армирование продольное – 2 или 3 стержня под несущими стенам в нижнем/верхнем поясе
  • вертикальное усиление – в местах опирания ростверка на сваи/столбы необходимо избежать продавливания
  • поперечное армирование – прутки с шагом 20 см обязательны в ростверках с двурядной расстановкой свай, поскольку крутящие моменты появляются именно в этой плоскости

Технологическая и монтажная арматура так же используются в поперечном армировании. Это придающие пространственную форму конструкции перемычки и хомуты из гладких стержней.

Внимание: Армопояса ростверка могут быть жестко связаны с каркасами вертикальных элементов фундамента (столб, свая) или не соприкасаться между собой при шарнирной схеме сочленений.

Столбы

Столбчатый фундамент считается наименее устойчивым, поэтому в 75% случаев оборудуется опорными плитами в подошве каждого столба. Поэтому схема армирования отличается от других конструкций фундамента:

  • плиту усиливают сеткой возле подошвы для сопротивления растягивающим нагрузкам от передаваемого веса здания
  • к ней привязываются изогнутые под 90 градусов стержни
  • вертикальный каркас тела столба связывается с этими прутками проволочными скрутками

Арматуру выпускают из бетона, чтобы позже изогнуть половину прутков на уровне нижнего армопояса ростверка, оставшиеся – на высоте верхнего пояса и привязать к ним проволокой.

Внимание: Углы и сопряжения анкерятся аналогично ленте МЗЛФ Г-образными или П-образными элементами.

Сваи

Проще всего армируются буровые сваи. В зависимости от диаметра и минимального процента армирования используется 3 – 5 прутков, обвязанных треугольным, квадратным или пятигранным хомутом, соответственно.

Вместо хомутов индивидуальные застройщики применяют куски гладкой арматуры, однако увеличится расход вязальной проволоки. Концы прутков тоже выступают из бетона по аналогии со столбами для вмуровывания в монолитный ростверк.

Внимание: Если используются стальные, брусовые балки для легких стен надворной постройки, арматуру выпускать не нужно, верхний защитный слой составляет 5 – 7 см. на эту глубину следует утопить стальные изделия, чтобы защитить их от коррозии.

Технологии армирования

В сметах строительства указаны расчетные характеристики арматуры с привязкой к конкретным эксплуатационным условиям. Однако индивидуальному застройщику следует знать некоторые нюансы изготовления каркасов и сеток из отдельных деталей.

Изготовление сетки

Ввиду крупного габарита фундаментной плиты арматурная сетка вяжется по месту эксплуатации из перекрещивающихся прутков или собирается из готовых карт, продающихся на стройрынках. При промышленном производстве сеток применяются высокопроизводительные сварочные стыки. При самостоятельной вязке лучше использовать проволоку вязальную.

Вязка каркасов

При использовании хомутов производительность сооружения каркасов повышается минимум впятеро, расходуется меньше проволоки. При этом следует учесть:

  • хомуты пригодны для размеров ростверка 40 х 40 см максимум
  • число прутков продольных в ряду не должно быть больше 4-х

Поэтому ростверки с сечением балок больше указанных значений сооружают из двух решеток, установленных вертикально. Между собой их обвязывают поперечными горизонтальными перемычками с учетом защитных слоев. Конструкция укладывается на прокладки, боковые защитные слои обеспечиваются полимерными кольцами. Они надеваются на стержни, предотвращают контакт с опалубкой.

Таким образом, элементы фундаментов разных конструкций армируются не одинаково. Необходимо учесть приведенные схемы и рекомендации, чтобы добиться при минимально возможном бюджете максимального качества и ресурса подземной конструкции.

как правильно выбрать арматуру для фундамента

Армирование фундамента: зачем это нужно?

В подавляющем большинстве случаев для создания фундамента используют бетон. Такие конструкции подвергаются сильным воздействиям: на них приходится не только нагрузка от самого здания, но также влияют: движение грунта, изменение его объемов и т. д.

Для увеличения прочностных свойств бетона целесообразно использовать арматуру для фундамента, купить которую можно по относительно невысокой цене. Такие изделия внедряются в каркас, поэтому образуют так называемый «скелет» фундамента. Остается лишь решить вопрос о том, какую именно купить арматуру под фундамент.

Стоимость арматуры для фундамента за метр определяется в зависимости от того, какой материал был использован для ее создания. В настоящее время для производства применяют:

  • сталь;
  • стеклопластик.

Наиболее популярными являются металлические прутья, которые имеют круглое сечение. Такие изделия обладают непревзойденной прочностью, а особенно в том случае, если они их поверхность ребристая винтовая.

Какую арматуру купить для определенного типа фундамента?

При выборе следует учитывать то, какой диаметр имеет пруток: сечение может быть от 6мм до 32 миллиметров. При устройстве фундамента необходимо подобрать металлопрокат, сечение которого будет обеспечивать требующуюся прочность.

В частном строительстве используются стальные прутки, которые имеют диаметр от 8мм до 16 миллиметров. Но при этом под каждый тип фундамента металлопрокат следует подбирать индивидуально.

Рекомендации специалистов

  • При устройстве ленточного фундамента целесообразно отдавать предпочтение изделиям, которые имеют диаметр от 10 мм до 14 мм. Чем выше масса планируемого строения, тем больше должны быть размеры арматуры. Обратите внимание: в каждом из горизонтальных поясов в фундаменте должно присутствовать не менее 2-х силовых продольных линий. Их следует создавать с использованием ребристых прутьев.
  • Для свайного фундамента традиционно применяют арматуру с сечением примерно в один сантиметр. При проведении работ важно помнить о том, что арматура должна быть целиком покрыта бетоном. Недопустимо ее соприкосновение со стенами опалубки.
  • При строительстве монолитного фундамента применяют арматуру, диаметр которой составляет от 10 мм до 16 мм. Цена за тонну такой арматуры для фундамента достаточно высока, а требуется ее достаточно много. Поэтому итоговые затраты на создание монолитного армированного фундамента достаточно высоки. Обратите внимание: следует проводить вязку арматуры проволокой таким образом, чтобы два горизонтальных силовых пояса (при взгляде сверху) образовывали клетки 20х20 см.

При определении оптимального типа фундамента и арматуры цена не должна является единственным критерием выбора: ключевая задача состоит в том, чтобы сделать конструкцию максимально надежной основой для будущего строения.

Армирование фундамента

Армирование — метод увеличения несущей способности конструкции при помощи материалов с повышенной прочностью. Выбор материала зависит от вида материала, из которого изготовлена конструкция. Так для армирования железобетона используют стальную арматуру. Данная процедура повышает жесткость и долговечность, устойчивость к деформации и трещинам.

Кроме того, выделяют армированное стекло, которое включает сетку из металлической проволоки. В строительстве армирование применяют для цементной стяжки полов. Для деревянных домов данный метод используют при установке фундамента, в том числе при заливке бетонных столбов и опор, монолитной плиты и ленты. Какой фундамент выбрать для деревянного дома, смотрите здесь.

Виды армирования

  • Дисперсное предполагает использование мелких армирующих элементов, среди которых металлическая стружка или различные волокна. Они придают конструкции усиленную стойкость и жесткость, предотвращают истирание материала. Дисперсный метод применяют, чтобы выполнить стяжку и монтаж пола;
  • Стержневое вводится в бетонный раствор в виде сеток и стержней. В результате получается армирующий каркас, который ложится в основу фундамента. Он повышает прочность и устойчивость конструкции;
  • Слоевое представляет армирующую сетку или несколько сеток, которые ложатся слоями друг на друга. Это повышает прочность и устойчивость. Сетки изготавливают стальные и неметаллические. Тоже применяется для монтажа фундаментов.

Армирование строительных конструкций

Бетон отличается высокой прочностью и жесткостью. Это качественный и долговечный материал, который выдерживает воздействие воды и сухой погоды, ультрафиолетов и морозов. Бетон выдерживает тысячи циклов замораживания и размораживания. Но бетон способен растягиваться и изгибаться, чтобы этого избежать в строительстве используют железобетон.

Стальной армированный каркас устанавливается до заливки бетона. Он остается внутри, что придает устойчивость к изгибам и растяжением на протяжении всей эксплуатации. Наиболее часто при строительстве данную методику используют для монтажа фундамента.

Эксперты советуют не экономить на армировании фундамента, так как это приведет к серьезным проблемам в период эксплуатации основания. В конструкции будут появляться трещины, что вызовет деформацию, перекос и разрушение. Кроме того, материал не будет устойчив к отрицательному воздействию морозов и перепадов температур, осадков и грунтовых вод.

Кроме того, непрочная и некачественная конструкция может не выдержать нагрузки и давления со стороны строения. Армирование добавляет основанию прочность и жесткость, усиливает устойчивость к отрицательному воздействию внешних факторов. Каркас особенно важен для тяжелых фундаментов, которые оседают сильнее и глубже.

Монтаж и армирование фундамента

Перед монтажом важно правильно подобрать тип основания под строение и вид грунта на земельном участке. При создании проекта учитывают климатические условия региона строительства, уровень грунтовых вод и тип почвы, массу и особенности дома, дальнейшее проведение инженерных сетей. Затем подготавливают котлован, при необходимости укладывают песчаную подушку и устанавливают опалубку.

Армирование проводят в местах возможного растяжения. Как правило, это поверхность, поэтому каркас или решетку укладывают близко к данному участку. Но при этом важно полностью закрыть конструкцию слоем бетона, чтобы металлические элементы не подвергались коррозии.

Подходящим расстоянием между поверхностью и арматурой станет 3-5 сантиметров. Для армирования верхней и нижней частей выбирают прутья с диаметром 10-16 мм. Для других частей диаметр берут поменьше. Хорошо, если прутья будут с ребристой поверхностью. Это обеспечит прочный и надежный контакт с бетоном.

Прутья нельзя укладывать сразу на дно траншеи и опалубки. Под каркас подкладывают кирпичи. Приподнять конструкцию нужно минимум на 8 сантиметров над землей. После укладки арматуры в опалубку заливают бетон. Для фундамента под дом или баню выбирают бетон марки не ниже М200. Подробнее, как заливать фундамент, расскажет статья в блоге “МариСруб”.

Строительство дома с фундаментом

Компания “МариСруб” подберет необходимые материалы, рассчитает и спроектирует конструкцию, выполнит монтаж фундамента с армированием и соблюдением технологий строительства. Предлагаем полный комплекс услуг в области деревянного домостроения. Строим деревянные дома из бруса и бревна по индивидуальному или типовому проекту.

Самостоятельно изготавливаем брус и бревно, контролируем качество пиломатериалов и предлагаем низкие цены на продукцию. Надежно и оперативно собираем брус с установкой фундамента и кровли. Проводим и подключаем инженерные сети, выполняем монтаж окон и дверей, работы по утеплению, антисептированию и гидроизоляции, делаем отделку “под ключ” внутри и снаружи дома.

Армирование ленточного фундамента

Ленточные фундаменты – крайне популярная конструктивная схема, используемая при строительстве строительных объектов. Они выполняются в форме замкнутой контурной ленты с прямоугольным или трапециевидным сечением.

Ленточные фундаменты устраиваются под наружными и внутренними несущими стенами. Их использование позволяет максимально равномерно передавать нагрузки от стен и остальных конструктивных элементов на основание.

Выбор арматуры

Основной элемент ленточных фундаментов – бетонная смесь. Под воздействием различных негативных факторов (влаги, нагрузок, перепадов температур) фундамент может подвергаться деформациям или разрушению. Для усиления его несущей способность, а также для защиты от разрушений производится армирование ленточного фундамента при помощи металлических прутьев, сеток или каркасов.

Арматура может иметь гладкую или ребристую поверхность. Ее вид зависит от места расположения. Чем большие нагрузки действуют на фундамент, тем больший диаметр прутьев стоит использовать. Арматурные стержни между собой можно соединять проволокой при помощи вязального крючка для проволоки или же производить их сварку. Однако при сварке все прутья жестко закрепляются и при воздействии нагрузок может произойти повреждение стыков.

Правила армирования установлены министерством строительства и архитектуры и записаны в нормативных документах – «строительных нормах и правилах» (СНиП). Согласно этим документам на выбор расстояния между стержнями влияют:

• диаметр сечения арматуры;

• схема расположения стержней в сетках и каркасах;

• крупность фракций заполнителя для бетонных смесей;

• способы укладки арматуры.

Армирование ленточных фундаментов

Армирование является достаточно сложным и ответственным процессом, который определит несущую способность и долговечность конструкции. При проведении армирования стоит учитывать следующие факторы:

• особенности почв на участке строительства;

• ребристая поверхность обеспечивает лучшее сцепление с бетонной смесью и позволяет выдерживать большие нагрузки;

• должно выдерживаться определенное расстояние от края поверхности до арматуры;

Порядок армирования ленточных фундаментов:

  • на дно траншеи нужно уложить специальные пластиковые приспособления или камни, которые обеспечат зазор между подушкой и арматурой;
  • укладывается нижняя сетка или прутья;
  • устанавливаются вертикальные арматурные стержни и связываются с нижней сеткой;
  • заливается первый слой бетонной смеси;
  • укладывается верхняя сетка, и связывается с вертикальными стержнями жесткости;
  • опалубка полностью заполняется бетонной смесью и происходит ее уплотнение.

При необходимости на поверхности устанавливаются закладные детали, которые позволят приварить некоторые конструктивные элементы.

Наиболее сложным местом для армирования являются углы здания и места примыкания несущих внутренних стен к наружным. В этих местах стоит производить дополнительное усиление арматурных сеток и каркасов. Это позволяет исключить возможность растрескивания.

Как выполнить армирование ленточного фундамента

В ходе эксплуатации фундамент бани всё время подвержен самым различным нагрузкам, начиная весом дома, заканчивая движением грунтов и морозным пучением. Нижняя часть парной периодически испытывает нагрузку на растяжение, верхняя её часть – на сжатие. Имеются ещё силы морозного пучения, которые способны превысить давление на почву, на коей стоит дом, и вызвать значительное растяжение ленточного фундамента. Неверное армирование его в своё время приведет неизменно к разрушению нулевого уровня, а затем и стен бани. Поэтому к данному на первый взгляд незатейливому процессу – армированию плиты фундамента, ленты либо столба, подходить надо предельно серьёзно.

Необходимость армирования фундамента

Фундамент будет прочным, если будет прочным металл в железобетонных конструкциях. За счёт своей технологии фундаменты ленточные очень прочны, они допускают строительство монолитных домов сложнейшей конфигурации. Располагая бетонным вибратором, можно получить предельно крепкий фундамент. Вне зависимости от толщины стены дома, надо учитывать ширину фундамента.

Подготовительные к армированию работы — это расчистка территории под строительство. Надо по периметру фундамента вырыть траншею. Эту работу можно выполнить вручную либо специальной техникой. Чтоб стены были ровные, устанавливается опалубка. Каркасная арматура монтируется вместе с опалубкой. Потом заливается бетон слоями, проводится гидроизоляция с помощью битумных мастик и рубероида.

Читайте также Особенности рубероида

Армировать фундамент можно самостоятельно, собственными руками. Однако следует не забыть, что после выполнения гидроизоляции фундамента надо завалить песком пазухи фундамента. Для холодных климатических зон желательно утепление ленточного фундамента. Можно его попросту обклеить пенополистиролом. Правильное армирование позволит подобному фундаменту простоять множество лет. О сборных фундаментах такое сказать нельзя, максимальный срок их службы — 75 лет, а ремонт надо делать каждых 10 лет. Из видов фундамента, существующих для строительства дома либо дачи, постройка именно ленточного фундамента крайне популярна в частном домостроении.

Как выбрать арматуру для фундамента?

При приобретении арматуры для ленточного фундамента необходимо обращать внимание на обозначение её:

  • Индекс С показывает, что арматурный прокат является свариваемым.
  • Индекс К значит, что арматура устойчива к коррозионному растрескиванию, иногда возникающему под напряжением.

Если хоть одного из данных индексов нет, то арматура не подходит для фундамента.

Кстати, для сваривания каркасов из стержней диаметром 12 мм вследствие трудоёмкости процесса сварка электродуговая не применяется, к тому же, стержни очень легко пережечь. Также дуговая сварка неприменима для арматуры классов А-III и 35ГС.

Величина нахлестка составляет 30 диаметров арматуры. Установлена должна быть она таким образом, чтоб не касалась опалубки – расстояние от плоскости опалубки до арматуры называют защитным слоем. Он и предохраняет арматуру от температурных и атмосферных влияний и коррозии.

Процесс армирования фундамента

При экономии на арматуре выйдет некачественным армирование фундамента, баня зимой непременно даст трещины. При этом вначале сам «халтурный» фундамент пойдёт выше, а потом и разрыв. В результате выйдет сквозная трещина, которая будет через всю баню, от низа до верха – оттуда будет слышаться свист, её придется ежегодно заделывать и замазывать. С годами будет расширяться эта трещина. Потому в данном вопросе также опытные строители неукоснительно придерживаются СНиП, в котором правила армирования фундаментов прописаны довольно подробно.

Как армировать ступеньки лестницы

Отнюдь не любой участок для строительства бани может быть идеально выровненным и подготовленным к строительству. В данном случае строят так называемые ступеньки, для которых имеется собственная схема армирования фундамента, имеющего перепады высоты.

Итак, желательно продлить усиление ступенек от уступа на метр. Далее, в уровне верхнего пояса, а также в верхней части подошвы надо уложить пруты арматуры до 2-х м в длину – с центром над уступом. Наконец, установить поперечную арматуру за 1 м от уступа, с 1,5 м шагом.

Как армировать углы фундамента

Почему это столь важно? Угол железобетонного фундамента всегда служит местом концентрации напряжений. Именно тут арматура более всего подвержена разнонаправленным напряжениям сжатия и растяжения и, когда схема армирования ленточного фундамента неправильная, такие напряжения будут не по силам стальным стрежням арматуры.

В частности, когда в углу ленточного фундамента находится разрывная арматура либо она соединена неправильно, без передачи усилий от одного стержня к другому, монолитный ленточный фундамент не будет представлять собою единую жёсткую раму, а будет набором отдельных балок. В итоге в углах фундамента появятся трещины, отколы, расслоение бетона.

Подробнее про Ленточный фундамент — что это такое

Сварка и связывание фундамента

Наиболее серьёзные последствия при возведении нулевого уровня возникают именно тогда, когда армирование ленточного фундамента было выполнено с грубыми ошибками. Среди строителей даже бытует убеждение, что вязка арматуры необходима для фиксирования скелета заливаемого фундамента — его итоговая прочность от неё зависит мало, некоторые строители рекомендуют именно вязать арматуру, а не варить – ведь вследствие пучения почвы влияют на сам фундамент различные силы, а арматура может хоть незаметно для глаз, но двигаться.

Есть мнение, что, когда она сварена вся наглухо, то остаётся лишь надеяться на спокойствие почвы, иначе трещин не избежать. Но, по мнению более учёных мужей, если армировать лишь перекрестием концов арматуры, связывая их вязальной проволокой, это чревато отколами слоёв фундамента по ширине, а также трещинами углов.

При этом некоторые советские изобретатели тоже полагают, что производить армирование монолитного фундамента допустимо исключительно «свободным перекрещиванием». Нынче опытные строители уверены, что делать всё надо лишь по правильным схемам. Армирование углов – это анкеровка, закрепление арматуры посредством отогнутых элементов, а также связь зон различных напряжений в углу фундамента, точнее, связь наружного слоя бетонной ленты с внутренним слоем её. Так связываются лишь верхние стержни арматуры, она сама выставляется исключительно у внешних прутов, а внутренние стержни в углу действительно пересекаются свободно. В зоне же угловой анкеровки поперечную арматуру ставят ровно вдвое чаще, чем рекомендуется для ленточного фундамента. Можно вычислять это по следующей формуле – 1/2 и 3/4 высоты сечения фундамента, однако в итоге должно выйти не больше 25 см.

Поэтому стыки арматуры проволокой связывать можно, однако лишь с целью закрепления их перед сваркой. А сразу после приготовления каркаса надо тщательно эти стыки проварить, однако не заварить ни в коем случае вот так. Так выполняется армирование фундаментов и столбчатого, и ленточного, и плиточного.

На этом всё – можно далее строить опалубку и залить фундамент. При этом, когда ленточный фундамент – цельный, его заливать нужно в один день.

Автор статьи:

Задавайте вопросы в комментариях, делитесь своим опытом, так же принимается любая конструктивная критика, готов обсуждать. Не забывайте делиться полученной информацией с друзьями.

Армирование фундамента.

   
   Монолитный ленточный фундамент испытывает на себе различные нагрузки. Сверху идёт давление веса строения, снизу, особенно в зимний период, фундамент может выдавливаться наружу пучинистым грунтом.

● Ленточный фундамент имеет небольшую ширину и поэтому поперечного напряжения нет. Опасными являются продольные растягивающие нагрузки. Застывший бетон не относится к пластичным материалам и под серьёзными нагрузками может потерять свою структурную целостность. Во избежание этого негатива бетонный раствор в процессе заливки подвергается армированию.

Для усиления бетонного фундамента и повышения его стойкости к растягиванию применяется стальной арматурный каркас, основными элементами которого являются продольные горизонтальные прутья — нитки (рабочая арматура). Применяется стойкая к коррозии и разрывным нагрузкам арматура класса А3 с серповидным сечением или кольцевой ребристостью — для лучшего взаимодействия с раствором. При армировании фундамента для относительно лёгких строений используется арматура с сечением 8-10 мм, а для более тяжёлых домов применяется рабочая арматура в 12-16 мм. Также толстые нитки используются при наличии пучинистого грунта, который в зимний период давит на фундамент в значительной степени. При сборке арматурного каркаса применяется монтажная арматура с гладким сечением. Прутья этой распределительной арматуры имеют сечение 6-8 мм — они тоньше, чем рабочие нитки по причине того, что не подвергаются сильным нагрузкам.


Расстояние между осями рабочей арматуры не должно превышать 400 мм, а суммарное значение сечений ниток арматуры — не менее 0,1% от площади сечения монолитного бетонного элемента. Для незаглублённого фундамента можно использовать 4 продольных прута, а для заглублённого фундамента с высотой более 700 мм применяются шесть и более продольных ниток. В зависимости от ширины ленточного фундамента в одном ярусе используются два или три стержня. Распределительные прутья для поперечного и вертикального армирования не должны быть удалены на более, чем 600 мм друг от друга. Промежуточные нитки называются конструктивными. Расположение арматуры в бетоне регламентируется нормативным документом СП 52-101-2003 «Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлого бетона без предварительного напряжения арматуры», а также пособием по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий». Виды армирования.

Арматура в фундаменте располагается максимально близко к верхней и нижней плоскостям — так как сильнейшие растягивающие нагрузки ленточный фундамент испытывает именно там. В случаях с многоярусным армировании высоких монолитов нижний и верхний ярусы могут содержать больше стержней, чем промежуточные ярусы. Между стенками фундамента и элементами арматуры необходимо сделать защитный слой материала, который защитит арматурный каркас от влаги, обеспечит возможность соединения всех элементов каркаса согласно плану, установит чёткое взаимодействие бетона и стальной арматуры. В монолитных фундаментах на бетонной площадке защитный слой составляет 35 мм. Если бетонная подошва отсутствует, то защитный слой должен составлять 70 мм. Данный размер можно выдержать посредством подкладывания кусков бетона 10х10 см («сухари») или фиксаторов из пластика различной размерности. Для поднятия арматурного каркаса не используются щебень, древесина, арматура, кирпичный бой. Выставить каркас с боковыми зазорами можно с использованием удлинённых горизонтальных монтажных прутьев, упирающихся в стенки опалубки фундамента. Также для выставления зазора подойдут и пластиковые приспособления.

Армирование углов и примыканий. Эти места подвергаются сильным и разнонаправленным нагрузкам и именно по этой причине должны быть снабжены дополнительными силовыми элементами. Также к углам и примыканиям предъявляются дополнительные требования к качеству соединения арматурных нитей и соблюдению необходимой длины их перехлёстки. Усиление анкеровки углов достигается путём добавления монтажных прутьев и использованием вспомогательных П-образных и Г-образных элементов. Дополнительные монтажные прутки могут быть вертикальными — в точках пересечения арматуры и горизонтальными — с половинным шагом.

 

Закрепление стержней рабочей арматуры в бетоне (анкеровка) ведётся прямым окончанием, с круглым загибом — крюком, петлёй — U-образным окончанием, с прямоугольным загибом — лапкой, с приваренными поперечными прутьями. Окончание гладкой монтажной арматуры класса А1 должно быть загнутым или иметь анкер.

Стыковка арматуры является очень ответственным мероприятием. Сам стык рабочей арматуры — слабое место — и поэтому не следует делать его в напрягаемых участках, к которым относятся примыкания, углы, середина длинной стены. В одном арматурном ярусе соседние стыки следует делать с некоторым смещением. Прутья диаметром до 40 мм могут соединяться без применения сварки — с помощью вязальной проволоки в трёх точках нахлёстки. Также для этого можно применять обжимные гильзы или специальные муфты.

Сборка каркаса арматуры. Так как профиль каркаса известен, то готовые арматурные секции можно создать по шаблону на верстаке — т. е. нет необходимости проводить все монтажные работы в траншее фундамента, предварительно нарезав монтажную арматуру на короткие прутки. Для того, чтобы заранее подготовить секции каркаса, надо будет на плоской поверхности очертить поперечное сечение каркаса и в местах прохода продольной рабочей арматуры закрепить небольшие штыри, роль которых могут выполнить приваренные на стальной лист четыре болта. Вокруг этих штырей изогнуть гладкую распределительную арматуру. По углам, внутри этих замкнутых или открытых кольцевых элементов будут раскрепляться рабочие ребристые пруты.

Сборку каркаса можно производить традиционной электродуговой сваркой, а для малых диаметров — методом точечной сварки. Также применяется вязка арматурных прутьев стальной проволокой сечением 0,8-1,2 мм. Для этого отрезок проволоки длиной до 300 мм складывается вдвое и оборачивается вокруг пересечения арматурных прутьев. Для облегчения данной операции можно воспользоваться специальным пистолетом для вязки арматуры.


Внимание! В процессе установки арматуры и опалубки нельзя забывать про дополнительные проёмы под необходимые коммуникации в будущем фундаменте. Для этих целей внутри опалубки устанавливается деревянный короб враспор со стенками, который после созревания бетона удаляется вместе со щитами опалубки. Также можно использовать гильзу из полимерной трубы или полнотелый куб из пенопласта.
 

Метод усиления фундамента станции железнодорожного логистического центра, основанный на контроле за деформациями и термодинамике Предложена станция логистического центра, основанная на управлении деформацией и термодинамике. Вводится основной принцип термодинамики и анализируется влияние температуры на свойства грунта основания.На основании анализа инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки рассчитана деформация площадки, проанализирована несущая способность окружающей среды котлована на дополнительную деформацию, механизм армирования дворового фундамента в Железнодорожному логистическому центру предлагается осуществить усиление фундамента станционного парка. Экспериментальные результаты показывают, что этот метод может использовать наполнитель с наименьшим количеством трамбовки при тех же условиях, минимум 7.34 м

3 для армирования фундамента, максимальная осадка грунта составляет всего 5,98 мм, а максимальное боковое смещение вершины сваи составляет всего 6 мм, что соответствует фактическим требованиям и имеет большое практическое значение.

1. Введение

Контроль деформации является одним из основных элементов проектирования контроля деформации для проекта усиления фундамента железнодорожного логистического центра. Если можно всесторонне и точно предсказать деформацию подпорной конструкции, вызванную выемкой глубокого котлована, и ее влияние на окружающую среду, можно принять экономичную и разумную схему подпора и строительные меры, можно уменьшить аварийность глубокого котлована или ресурсов можно эффективно избежать [1–3].Тем не менее, из-за высокой сложности и региональных особенностей проекта укрепления фундамента железнодорожного логистического центра города, несмотря на то, что существует множество практик по укреплению фундамента железнодорожного логистического центра, отсутствует систематическое понимание его деформационных характеристик теоретических исследований, связанных с с котлованом сам по себе теория серьезно отстает от практики предмета, проектирования, чтобы быть более точным и надежным предсказать его деформацию часто бывает труднее.Путем анализа факторов, влияющих на строительство станций метрополитена, установлена ​​комплексная система показателей оценки риска строительства котлована станции метрополитена [4, 5]. На основе иерархической структуры этих факторов предлагается трехступенчатая нечеткая комплексная модель оценки. Метод МАИ используется для определения весов факторов на каждом этапе, а метод нечетких множеств используется для определения степени принадлежности и сортировки рисков. На основе практики железнодорожного логистического центра глубоко и систематически изучены характеристики деформации глубокого котлована железнодорожного логистического центра, и предложен метод контроля деформации.Исследования конструкции глубокого котлована на основе контроля деформаций начинаются поздно [6–8]. Что касается исследовательской и инженерной практики в стране и за рубежом, в этой области есть четыре проблемы: (1) проектирование глубокого котлована на основе контроля деформации не имеет надежного теоретического руководства, и трудно достичь научных результатов. дизайн. В настоящее время в нашей стране широко применяется метод инженерной аналогии, основанный на опыте, при проектировании глубоких котлованов. Из-за характеристик глубокого котлована и разнообразия геологических условий направляющая функция системной теории меньше, чем у других технических областей, поэтому проектирование глубокого котлована в некоторых условиях слишком консервативно и приводит к потерям. , тогда как в других случаях существуют большие риски безопасности строительства и безопасного использования глубокого котлована [9-11].(2) Понимание закона и механизма деформации грунта, вызванного глубокой выемкой котлована, недостаточно ясное, и трудно добиться точного проектирования и строительства. Предыдущие исследования деформации котлована в основном сосредоточены на оценке максимальной деформации, но динамическое описание процесса деформации является относительно неполным. Многие из полученных формул являются предварительными и не исчерпывающими. (3) Игнорируя пространственно-временной закон деформации котлована, для проектирования и расчета используется двумерная модель плоской деформации, что приводит к потере жесткости конструкции подпорной конструкции вблизи угла котлована; с другой стороны, это увеличивает разность деформаций между серединой котлована и углом котлована и неблагоприятно для контроля деформации окружающей среды.(4) Индекс контроля деформации является единственным, а стандарт является абсолютным, что затрудняет выполнение сложных и чувствительных экологических требований вокруг глубокого котлована.

Из-за высокой сложности и региональной специфики проекта усиления фундамента городского железнодорожного логистического центра, несмотря на наличие большого количества практики проекта усиления фундамента железнодорожного логистического центра в различных регионах, систематических теоретических исследований по его деформационные характеристики, да и сам проект котлована — предмет, теория которого серьезно отстает от практики; часто трудно точно и надежно предсказать его деформацию при проектировании.Однако проектная концепция глубокой выемки грунта, основанная на контроле деформации, давно не выдвигалась и явно отличается от традиционного метода контроля прочности. Лей и др., используя лабораторные испытания модели и численное моделирование PFC2D, систематически анализируют новый метод предварительной вакуумной загрузки. Для армирования сверхмягких грунтов, отсыпаемых дноуглубительными работами, применяется метод попеременной вакуумной подгрузки [12]. Исследование показывает, что попеременное движение частиц грунта в методе попеременного вакуумного предварительного нагружения может эффективно сдерживать образование заиленного грязевого слоя и явления «грунтового столба», а также сделать общий эффект армирования более равномерным и эффективным.По сравнению с обычным методом вакуумного предварительного нагружения перемещение метода переменного вакуумного предварительного нагружения увеличивается на 14,92 %, осадка увеличивается на 11,80 %, прочность на сдвиг поперечной плиты армированного грунта увеличивается на 21,65 %, содержание воды уменьшается на 26,74 %, плотность слой ила уменьшается, пористость площади, образованной слоем ила, увеличивается более чем на 30%, и эффект дробления ила очевиден. Но деформация фундамента статистически не анализируется, а эффект армирования неидеален.Исходя из цели повышения строительного уровня геотехнической инженерии, просто обсуждается применение метода усиления фундамента. С точки зрения наземного контроля эффект усиления обеспечен. Однако подробное обсуждение деформации фундамента отсутствует [12–14].

Поэтому очень важно изучить характеристики деформации глубокого котлована железнодорожного логистического центра, выяснить соответствующий закон деформации и применить его к проектированию глубокого котлована на основе контроля деформации и термодинамики.Для улучшения эффекта армирования фундамента в этой статье предлагается метод армирования фундамента станции железнодорожного логистического центра, основанный на контроле деформаций и термодинамике. Вводится основной принцип термодинамики и анализируется влияние температуры на свойства грунта основания. На основе анализа инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки рассчитана деформация площадки, проанализирована несущая способность окружающей среды котлована к дополнительным деформациям, механизм армирования станционного фундамента выдвигается железнодорожный логистический центр, осуществляется усиление фундамента станции, экспериментально проверяется эффективность метода проектирования.

2. Основы теории термодинамики

Процесс теплопроводности – это процесс теплового движения, при котором объекты с разной температурой соприкасаются или имеют разную внутреннюю температуру. Теплопроводность может происходить в твердом теле, жидкости и газе, а тепловая конвекция часто происходит в газе и жидкости. Там, где температура объекта выше, микрочастицы имеют больше энергии. В процессе непрерывного столкновения частиц частицы с большей энергией будут передавать энергию частицам с меньшей энергией.С макроэкономической точки зрения, когда существует температурный градиент, тепло будет передаваться от высокой температуры к низкой температуре.

3. Анализ условий армирования фундамента площадки железнодорожного логистического центра
3.1. Влияние температуры на свойства грунта основания

Влияние температуры на свойства грунтового массива заключается в следующем: (1) Влияние температуры на внутреннюю структуру грунта основания заключается в изменении объема верхних частиц и пор. вода, вызванная тепловым расширением.(2) Влияние температуры на физико-механические параметры грунта основания в основном рассматривается как прочность на сдвиг, коэффициент консолидации и коэффициент проницаемости. (3) Температура влияет на тепловые параметры почвы, такие как сопротивление верхней части тела.

3.2. Выбор типа покрытия

Выбор типа покрытия для складской площадки автомобильного или железнодорожного логистического центра должен определяться всесторонним учетом характеристик портовых погрузочно-разгрузочных работ, требований к типам товаров на поверхностном слое и прочие условия.Зона штабелирования тяжелых контейнеров расположена на юго-востоке логистического центра, с широкой местностью, большой нагрузкой и большой осадкой фундамента; условия строительства не ограничиваются объективными факторами; выбирается тротуарная плитка. Демонтажно-погрузочная площадка, площадка для пустых контейнеров, дорога, зона ворот, зона погрузки и разгрузки и вспомогательная площадка расположены на складской площадке и дороге существующего железнодорожного логистического центра, а осадка фундамента относительно невелика, поэтому бетон покрытие может быть выбрано [15, 16].

3.3. Расчетный Стандарт
3.3.1. Показатели контроля осадки

Показатели контроля осадки фундамента склада в основном включают дифференциальную осадку, общую осадку и наклон (переменная угла). Несущая способность дополнительной деформации тесно связана с типом фундамента, типом фундамента, типом конструкции, размером здания, возрастом постройки, нагрузкой и функцией использования. Несущая способность всей осадки, дифференциальная осадка и наклон (угол переменный) различны даже для фундамента одного и того же двора.Поэтому необходимо провести систематическое исследование для определения научных и соответствующих стандартов контроля, чтобы избежать чрезмерного повреждения окружающего фундамента двора и в то же время предотвратить слепо контролируемую трату средств. Общая осадка, дифференциальная осадка и наклон (угловая переменная) являются самыми ранними параметрами, используемыми в качестве параметров контроля деформации фундамента складской площадки, и они также являются наиболее широко используемыми параметрами до сих пор. Поэтому в данной статье они вводятся в систему индексов.По сравнению с деформацией и трещиной значение осадки свайного фундамента легче получить путем мониторинга и измерения. Многочисленные исследования показали, что неравномерная осадка является важным фактором, вызывающим наклон свайного фундамента (переменный угол), и дифференциальная осадка увеличивается с увеличением общей осадки. Исследуя данные железобетонной каркасной конструкции и кирпично-бетонной конструкции, подвергшиеся земляным работам, автор обнаружил, что для железобетонной каркасной конструкции, когда общая осадка свайного фундамента больше, чем свайная, фундамент свайной площадки поврежден в некоторой степени.Из исследования влияния данных котлована на свайный фундамент на Ближнем Востоке можно сделать следующие выводы: (1) Старые здания со сроком строительства более одного года, как правило, подвержены повреждениям, в то время как новые постройки менее годовалые не имеют серьезных повреждений. (2) По сравнению с другими формами фундамента, независимый столбчатый фундамент более подвержен дифференциальной осадке, а также более чувствителен к деформации пласта. (3) Общая осадка свайного фундамента из глинистого грунта должна контролироваться внутри.Когда общая осадка песчаного слоя больше этого значения, может возникнуть легкая и умеренная деформация. (4) Когда дифференциальная осадка меньше, уклон, как правило, меньше, и фундамент свайной площадки не повреждается; когда дифференциальная осадка больше, может возникнуть больший наклон. При его наклоне повреждение основания общей площадки штабелирования незначительное, а если больше, то происходит среднее или сильное повреждение. Поэтому угол наклона общедомовых зданий должен контролироваться внутри, а его контрольный показатель может определяться при учете запаса прочности.А по результатам исследования повреждений фундамента свайной площадки, при наклоне больше наклона несущей стены и перегородки каркасного основания площадки штабелирования возможно растрескивание, а если больше, то конструкционные может произойти повреждение. Рекомендуется использовать его как контрольный показатель для тильта.

3.3.2. Crack Control Index

Появление и развитие трещин являются предвестниками и интуитивными проявлениями разрушения фундаментной конструкции свайной площадки для хрупких материалов, таких как бетон, корпус пушки, камень и кирпичная стена.Поскольку способность к сжатию значительно превышает способность к растяжению, неравномерная осадка, горизонтальная деформация и наклон вызывают чрезмерное напряжение растяжения и сдвига в стене, что является основной причиной образования трещин. По результатам мониторинга различных структурных трещин на площадке железнодорожного логистического центра форма, направление и распространение трещин свайного основания, вызванных рытьем котлована, относительно сложны.Таким образом, существует два основных типа: (1) свайный фундамент, вызванный неравномерной осадкой фундамента, вертикальными трещинами, образованными растяжением несущих стен; (2) косые трещины, образованные срезанием углов компонентов, таких как двери и окна, из-за локальной концентрации напряжений. Ширина трещины является одним из важных параметров для оценки поврежденности фундамента свайной площадки. По ширине и распределению трещин можно судить о степени повреждения свайного фундамента при выемке котлована, о том, сильно ли пострадали его несущая способность и эксплуатационная функция, требуются ли защитные меры.

3.4. Условия площадки

Контейнерная железнодорожная логистическая станция построена в юго-западном углу железнодорожной логистической станции в городе на севере Китая, а некоторые строительные материалы сложены на южной центральной станции. На его северо-западе имеется бетонное покрытие толщиной 0,15 м с коксовым скоплением. Однако бетонное покрытие проседает неравномерно, бетонное покрытие повреждено и длительное время пропитывается водой. На поверхности юго-востока свалено большое количество строительных и бытовых отходов, а поверхность северо-востока покрыта слоем белого щелочного осадка, а поверхность представляет собой низменную воду.Кроме того, действующие склады железнодорожного логистического центра находятся в эксплуатации, а отвод земли и снос требуют дальнейшей координации. На площадке тяжелого резервуара есть 3 действующих трубопровода щелочного шлака, которые проходят через север и юг. Этот трубопровод для щелочного шлака используется уже 30 лет. Стенка трубы ржавая, много мелких отверстий, из которых вытекает щелочной шлак. Из-за сжатых сроков новая труба для щелочного шлака не может быть построена при усилении фундамента, и следует продолжать использовать старую трубу для щелочного шлака.Если проект не будет должным образом продуман, отклонения в контроле осадки фундамента в процессе строительства приведут к деформации трубы для щелочного шлака и повреждению дорог, большой утечке щелочного шлака, останову щелочных заводов и другим неизмеримым серьезным последствиям. (1) По данным инженерно-геологических изысканий слои грунта на территории железнодорожного логистического центра располагаются сверху вниз. Различные наполнители (в основном щелочной шлак, кирпичи и зольный шлак), пылеватая глина, ил, ил и пылеватая глина.Поверхностный смешанный грунт насыпи тонкий и не может играть роль удерживающего слоя; слой ила или илистой глины ниже примерно 20 м имеет высокое содержание воды, большой коэффициент пустотности и пластичность течения. Он относится к грунту средней и высокой сжимаемости с низкой прочностью, а деформация осадки большая. Поэтому основной целью армирования фундамента является повышение прочности и несущей способности грунта, контроль осадки фундамента и обеспечение устойчивости площадки железнодорожного логистического центра при строительстве и эксплуатации.После расследования содовый завод находится на южной стороне двора железнодорожного логистического центра. Примерно в 1 км к северу от двора железнодорожного логистического центра находится гора щелочного шлака, которая образовалась в результате накопления щелочного шлака, сбрасываемого щелочным заводом в течение 30 лет. Это причина существования трубы для щелочного шлака. Этот район образован дноуглублением и рекультивацией порта [17]. Чтобы сэкономить инвестиции и использовать отходы, щелочной шлак переворачивается на солнце и засыпается грунтом.Пластиковый щелочной шлак на поверхности вызван утечкой щелочного шлака. Перед армированием фундамента остатки щелочи, строительный мусор, бытовой мусор и гнилостные растения на поверхности должны быть удалены. В этом проекте почти 200 000 м 2 покрыты щелочным остатком, а мощность составляет 1,4 ~ 3,8 м. Стоимость удаления будет стоить 20~30 миллионов юаней. Поскольку щелочной остаток обладает хорошими армирующими характеристиками, слой щелочного остатка можно рассматривать как часть основы для обработки армирования, а не для удаления и утилизации

4.Метод расчета деформации двора
4.1. Расчет вертикальной деформации пласта в центральном разрезе
4.1.1. Расчет осадки поверхности в центральном участке

По фактическим данным измерений, собранным автором по осадке грунта глубокого котлована железнодорожного логистического центра, функция распределения используется для оценки распределения осадки грунта за пределами котлована . Рассчитывается следующим образом:

В формуле представляет собой долю площади поперечного сечения конструкции фундамента складской площадки железнодорожного логистического центра, на которую влияет уклон фундамента, к площади поперечного сечения всей модели; представляет собой площадь поперечного сечения конструкции фундамента складской площадки железнодорожного логистического центра под действием вертикального напряжения фундамента, занимающего всю модель.Соотношения площадей поперечного сечения модели: и , соответственно, представляют собой индекс сжатия и индекс отскока фундаментной конструкции двора железнодорожного логистического центра под влиянием уклона фундамента; представляет собой площадь круглого поперечного сечения фундаментной конструкции двора железнодорожного логистического центра; и представляет модель. Площадь всех продольных стальных стержней в горизонтальном сечении: и представляют собой внутренний и внешний радиусы круглого плоского сечения фундаментной конструкции склада железнодорожного логистического центра соответственно; представляет внешний радиус всех продольных стержней в модели, как правило; и представляет уклон фундамента.Степень эксцентриситета кольцевой секции модели: представляет дополнительный эксцентриситет базовой конструкции складской площадки железнодорожного логистического центра и представляет количество продольных стальных стержней в плоском сечении кольцевой конструкции модели, обычно .

4.1.2. Расчет глубокой осадки грунта в центральном разрезе

Из предыдущего текста видно, что деформация пласта имеет определенную расслоенность, но общий тренд деформации очевиден [18].Осадка глубокого грунта над дном котлована обусловлена ​​земляными работами и разгрузкой, а осадка передается вниз с поверхности. Тогда выражение процесса осадки глубинного грунта в центральном сечении будет следующим:

В том числе представляет собой коэффициент неравномерности растяжения конструкции фундамента двора железнодорожного логистического центра под влиянием уклона фундамента; представляет собой отношение модуля упругости стального стержня в модели к модулю упругости бетонной конструкции тоннеля; представляет коэффициент усиления двора железнодорожного логистического центра сталью в конструкции фундамента; представляет собой отношение кольцевого плоского сечения модели к эффективному сечению стенки модели под влиянием уклона фундамента; представляет собой стандартный момент сжатия модели; представляет собой модель под действием сжимающего изгибающего момента откоса фундамента; представляет собой коэффициент влияния прогиба модели при длительном воздействии уклона фундамента; представляет осевую прочность на сжатие бетонной конструкции туннеля; представляет собой коэффициент армирования стального стержня конструкции туннеля, действующего на сжатие, на который влияет уклон фундамента; представляет собой напряжение арматуры тоннельной конструкции под влиянием уклона фундамента; и представляет собой коэффициент усиления сжатой арматуры модели под действием уклона фундамента.

4.1.3. Расчет горизонтального бокового смещения подпорной стенки центральной секции

По статистике деформационных характеристик стенки глубокого котлована депо железнодорожного логистического центра и анализу основного закона деформирования видно, что для глубокого фундамента ямы с большей жесткостью, такие как внутренняя опорная система из буронабивных свай, сторона подпорной конструкции осевой деформации обычно выпуклая. Следовательно, для определения горизонтального поперечного смещения подпорной стены используется многочлен, и выражение имеет вид

Среди них представляет эффективную длину продольных болтов в модели конструкции туннеля; представляет собой прочность на сжатие продольных болтов в модели под влиянием уклона фундамента; и представляет изгибную жесткость продольных болтов в модели.

4.1.4. Расчет деформации в любом положении глубокого котлована 3D

Деформация глубокого котлована имеет очевидный пространственный эффект. Деформация угла ямки значительно меньше, чем средней части, но пространственный эффект изменяет только величину деформации, а не форму деформации [19]. Поэтому деформацию в других положениях можно оценить по деформации основного сечения по закону пространственной деформации.Получена функция распределения деформации поверхности параллельно направлению стенки котлована.

В формуле , , представляет значение деформации типа интерфейса котлована в логистическом центре, представляет собой структурный фактор фактора конструкции фундамента двора и представляет тип интерфейса котлована в логистическом центре;

4.2. Устойчивость окружающей среды котлована к дополнительным деформациям

Фундаментная конструкция любой свайной площадки обладает определенной прочностью и может противостоять определенной дополнительной деформации.Под допустимой деформацией конструкции свайного фундамента понимается предельное значение деформации, которое можно использовать в нормальных условиях под влиянием деформации грунта [20]. Тяжесть последствий повреждения основания штабеля является основным основанием для классификации защиты фундамента. «Обобщенный» уровень поврежденности свайного фундамента подразделяют по функциональному повреждению свайного фундамента, который относится к определению «качественный» [21, 22].Обычно он делится на четыре уровня: фундамент свайного двора, функциональное повреждение, структурное повреждение и обрушение. Свайный фундамент влияет на внешний вид свайного фундамента, что приводит к видимому внешнему виду или «эстетическому» повреждению, обычно проявляющемуся в виде незначительной деформации или растрескивания засыпной стены или отделки [22]. Верхним пределом повреждения фундамента свайной площадки считаются широкие трещины в гипсовых стенах и широкие трещины в кирпично-бетонных или гладких стенах. В обычных условиях может потребоваться мелкий ремонт.Функциональное повреждение влияет на использование сооружения и реализацию его функций, приводя к непригодности к эксплуатации или функциональному повреждению, проявляющемуся в следующем: образование трещин, разрывы водопроводных труб, наклон стен и полов. В обычных условиях может потребоваться промежуточный ремонт. Все функции конструкции могут быть восстановлены после ремонтов, не связанных с конструкцией. Структурные повреждения влияют на устойчивость и безопасность конструкции. Обычно это означает, что основные несущие компоненты, такие как балки, колонны и несущие стены, имеют большие трещины или деформации, что приводит к повреждению конструкции или устойчивости и, как правило, требует капитального ремонта.Несущая способность фундамента свайного двора снизилась, и он превратился в ветхое здание, которое нуждается в усилении, а некоторые части в капитальном ремонте. Часть или весь рухнувший дом рухнул и нуждается в восстановлении. Классификация по степени повреждения основания отвального участка относится к определению «количество».

5. Механизм армирования свайного фундамента железнодорожного логистического центра

После завершения расчета показателя деформации складской площадки полученные данные пересчитываются.Основная функция метода контроля деформации – замещение. Плохая почва фундамента принудительно выгружается сваебойной машиной и заменяется гравием с хорошими характеристиками. Свайно-земляной фундамент свайного двора логистического центра устроен так, как показано на рис. 1. к модулю деформации материала.

Отношение напряжения тела сваи к связному напряжению грунта между сваями, то есть отношение напряжения сваи к грунту, обычно равно единице, и большая часть нагрузки будет приходиться на гравийную сваю [23]. Во-вторых, сменную сваю также можно использовать в качестве дренажного песчаного колодца. Когда выбранный материал сваи соответствует определенным требованиям, гравийная свая может образовать хороший дренажный канал в глиняном фундаменте, значительно сократить горизонтальный путь просачивания поровой воды, ускорить дренажную консолидацию мягкого грунта и стабилизировать осадку фундамента.Тем не менее, следует отметить, что требования к сортировке должны всесторонне учитывать многие условия, такие как объем гравия, материал сваи, насыпная плотность, максимальный размер частиц и фактическое положение склада. Это динамический стандарт, и требования к аттестации необходимо выдвигать после тщательного рассмотрения различных условий. В то же время в этой статье для достижения фактического эффекта материал сваи, требуемый сортировкой, должен соответствовать требованиям высокой прочности конструкции и высокой устойчивости к деформации.В-третьих, метод контроля деформации также имеет эффект динамической консолидации. В процессе формирования сваи из-за вибрации, продавливания и других причин будет возникать большое дополнительное поровое давление воды в грунте между сваями, что приведет к снижению прочности исходного грунта основания. После того, как свая будет завершена, с одной стороны, структурная прочность исходного грунта основания со временем будет постепенно восстанавливаться; с другой стороны, поровое давление воды будет передаваться на тело сваи и рассеиваться.В результате эффективное напряжение увеличивается, а прочность увеличивается и восстанавливается и превышает первоначальную прочность грунта [24]. Основным повреждением гравийной сваи является выпирание. Поскольку гравийная свая состоит из рыхлых частиц, она будет производить не только вертикальную деформацию, но и радиальную деформацию после выдерживания нагрузки и вызывать пассивное сопротивление окружающего связного грунта. Если прочность связного грунта слишком низкая, чтобы позволить гравийной свае получить требуемую радиальную опорную силу, тело сваи будет вздуто и повреждено, гравий будет вдавливаться в окружающий мягкий грунт, а эффект укрепления фундамента будет недостаточным. бедных.Коэффициент замещения ряда факторов, влияющих на эффект армирования метода управления деформацией, определяется расстоянием между точками набивки и диаметром тела сваи, что напрямую влияет на несущую способность фундамента железнодорожного логистического центра. Глубина армирования — это длина сваи, которая напрямую влияет на устойчивость к скольжению, осадочную деформацию и допустимую несущую способность. Производительность щебня влияет на угол внутреннего трения и дренажный эффект щебня [25].Поэтому во время строительства необходимо строго контролировать строительные процедуры, влияющие на три вышеуказанных важных фактора, чтобы качество строительства соответствовало требованиям проекта. Принципиальная схема характеристик сдвига свайного фундамента представлена ​​на рисунке 2.


Угол пересечения между поверхностью сдвига и горизонтальной плоскостью на определенной глубине фундамента железнодорожного логистического центра логистического центра составляет .Если считается, что и гравийная свая, и грунт между сваями оказывают сопротивление сдвигу, можно получить сопротивление сдвигу основания штабеля. Интенсивность можно рассчитать как

Среди них представляет прочность на растяжение, представляет максимальное зарегистрированное усилие на растяжение, представляет ширину узкой части резака и представляет толщину водонепроницаемого материала. При использовании гидроизоляционного материала в котловане железнодорожного логистического центра гидроизоляционная мембрана будет иметь определенное удлинение при разрыве [26], и удлинение при разрыве может быть выражено как

Среди них представляет испытательную длину водонепроницаемого материала при его разрыве и представляет собой исходную длину водонепроницаемого материала.Компоненты котлована железнодорожного логистического центра соединяются друг с другом, гидроизоляционный материал производит определенное выдавливание [27, 28], гидроизоляционный материал равномерно нагружен с усилием 2400 Н, а прочность на сжатие составляет рассчитывается образец водонепроницаемого материала, который может быть выражен как

Среди них представляет значение нагрузки при разрушении водонепроницаемого материала и площадь сжатия водонепроницаемого образца.После определения показателей тестирования физической производительности в соответствии с построенной платформой тестирования физической производительности строится формула расчета просачивания воды, которая может быть выражена как

Среди них представляет собой общий поток через водонепроницаемый материал в единицу времени, представляет собой площадь поперечного сечения раствора через водонепроницаемый материал, представляет собой абсолютную проницаемость, представляет собой коэффициент динамической вязкости раствора, представляет собой перепад давления на обе стороны водонепроницаемого материала и представляет собой раствор на водонепроницаемом материале, который занимает длину водонепроницаемого материала [29].

6. Экспериментальный анализ

Для того, чтобы иметь возможность заниматься усилением фундамента на площадке крупного железнодорожного логистического центра, мы выбрали определенный участок в качестве испытательной базы для сравнения методов усиления фундамента. Методы армирования фундамента, подходящие для определенной области, сравниваются с точки зрения применимых условий, несущей способности армирования, максимальной глубины армирования, периода строительства армирования и стоимости, чтобы получить эффективный опыт обработки фундамента большой площади.

Эта система защиты котлована использует полностью закрытые сваи глубокого заложения в качестве водонепроницаемой схемы котлована, которая простирается до относительно водонепроницаемого слоя грунтового слоя. За исключением участка (место раскопок), который опирается на грунтовые гвозди, на участке равномерно используются монолитные сваи и предварительно напряженные анкерные тросы для формирования системы поддержки котлована. Схема армирования опорного плоского грунта показана на рисунке 3.


6.1. Сравнение заполнителя трамбовочной ямы

Чтобы определить эффективную глубину замены метода контроля деформации и эффект динамического уплотнения грунта между сваями, на ранней стадии проекта специально устроена испытательная площадка. Статистика количества заполнения трамбовочной ямы первая точка трамбовки, статистика строительства второй точки трамбовки количество заполнения ямы трамбовки, как показано в таблицах 1 и 2. (M 3 ) Предлагаемый метод Литература [12] Метод Литература [14] Метод


1 10.89 12.63 13.63 13.54 9 10.56 12.96 13.98 3 10.58 12.65 13.45 4 10.34 12.67 13.67 5 9.98 9.98 12.54 13.58 13.58 6 9.56 9.56 12.67 13.69 7 10.24 12,58 13,57 8 10,32 11,63 13,56 9 10,69 11,97 13,94


9 7.58 9

Ударная точка Заполнение количества утранков (M 3 )
Предлагаемый метод Литература [12] Метод Литература [14]



1 8.65 10.21 11.31 11.31
2 8.34 10.56 11.54 3 11.47
4 8.57 10.57 11.59
5 7.56 7.56 10.57 11.54 11.54
6
10.58 11.67
7.34 10.34 10.34 11.57
8 8.12 10.24 11.52 9 8.01 11.57

1 Как видно из таблиц 1 и 2, в предлагаемом способе используется наименьшее количество набивного заполнителя приямка при тех же условиях, что позволяет минимизировать затраты и имеет высокую практическую применимость.

6.2. Анализ осадки поверхности

Скорость деформации поверхности уменьшается с увеличением времени.При рытье котлована скорость осадки больше; осадка грунта продолжает увеличиваться в процессе демонтажа; скорость деформации поверхности низкая при строительстве внутренней конструкции; и с постепенным увеличением прочности внутренней структуры осадка немного уменьшается, поверхностная деформация имеет тенденцию быть стабильной, а деформация в основном вызвана ползучестью грунта. Статистические данные о расчетах предлагаемым способом приведены в таблице 3.



.


0
Устрадавшая точка Стандартный расчет (мм) Глубина расчетов на поверхности (мм)
24 часа 48 часов

северо-восточный угол 30 10.34 5.34 5.34
30 10.36 5.28
Юго-восточный угол 30 10.87 5.12 5.12
30117 10.98 5.98
East 30117 5.64
West 30 10.35 5.37
юг 30 10.46 5.84 5.84
North 30 10.34 5.64
Промежуточные 30 10.54 5,12

Как видно из табл. фактический спрос. Поверхностная осадка с течением времени постепенно сокращается, а при рытье котлована осадка постепенно стабилизируется.

6.3. Анализ поперечного смещения вершины сваи

Горизонтальное смещение вершины сваи поперечного сечения развивается со временем.Как и осадка грунта, горизонтальное смещение вершины сваи со временем уменьшается. Величина бокового смещения вершины сваи показана на рисунке 4.


Как показано на рисунке 4, в течение одного месяца смещение вершины сваи при предлагаемом методе армирования находится в пределах стандартного диапазона, максимальное значение составляет всего 6 мм. , а смещение вершины ворса уменьшается с увеличением времени. Во время и после строительства смещение вершины грунтовой сваи контролируется в допустимых пределах, осадка свайного фундамента хорошо контролируется, эффект контроля деформации хороший, а эффект армирования стабилен.Смещение вершины сваи двух других методов намного превышает смещение метода расчета в этой статье, с максимальным значением 10 и 11 мм, и не показывает тенденцию к усадке. Таким образом, можно видеть, что метод проектирования в этой статье имеет хороший эффект и определенную прикладную ценность.

7. Заключение

Проект по усилению фундамента склада железнодорожного логистического центра является важной частью строительного проекта. Когда железнодорожный логистический центр укладывает план укрепления фундамента двора, если он может всесторонне и точно предсказать деформацию ограждающей конструкции, вызванную глубоким рытьем котлована и воздействием на окружающую среду, а затем принять экономичные и разумные планы поддержки и строительные меры. может эффективно уменьшить количество аварий с глубокими котлованами или избежать растраты ресурсов.Поэтому в данной работе предлагается метод, основанный на контроле деформации и термодинамике, для армирования свайного поля железнодорожного логистического центра. Путем анализа инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки рассчитана деформация станции, а также проанализирована несущая способность окружающей среды котлована на дополнительные деформации. Механизм усиления фундамента железнодорожного логистического центра реализовал усиление фундамента сортировочной станции.Экспериментальные результаты показывают, что этот метод может использовать наполнитель ямы с наименьшей трамбовкой, по крайней мере, 7,34   м 3 для реализации усиления фундамента в тех же условиях; максимальная осадка грунта составляет всего 5,98 мм; а максимальное боковое смещение вершины сваи составляет всего 6 мм, что может улучшить устойчивость базовой конструкции и максимально повысить качество проекта при условии обеспечения устойчивости конструкции фундамента и имеет определенную перспективу применения. Однако, поскольку в процессе проектирования в этой статье не учитываются другие различия свайного фундамента железнодорожного логистического центра, это может повлиять на эффект усиления.Таким образом, это будет использоваться в качестве отправной точки для углубленного исследования в следующих исследованиях, чтобы лучше повысить устойчивость свайного фундамента.

Доступность данных

Наборы данных, использованные и/или проанализированные в ходе текущего исследования, можно получить у соответствующего автора по обоснованному запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют, что данная статья не содержит конфликта интересов.

Услуги по армированию и ремонту стен

«Винтовой анкер» существует уже несколько столетий и доказал свою эффективность в различных областях применения.С 1912 года CHANCE ® является лидером в производстве спиральных изделий.

CHANCE Спиральные анкеры ® представляют собой предварительно спроектированную механическую анкерную систему, которая десятилетиями регулярно используется в электроэнергетике. Благодаря универсальности и эффективности спиральных анкеров CHANCE® они также оказались одним из лучших вариантов для ремонта обрушившихся дамб, строительства новых дамб, временного или постоянного удержания грунта и т. д.

Спиральные анкеры CHANCE ® , будь то временное или постоянное крепление, являются идеальным решением для систем удержания грунта. Спиральные анкеры CHANCE ® представляют собой экономящее время и экономически эффективное решение для анкеровки, в котором используется мгновенная обратная связь крутящего момента к грузоподъемности в качестве встроенного средства контроля качества, которое устраняет неопределенность для инженеров и подрядчиков, обеспечивая качество на всех этапах. проект.

Преимущества винтовых анкеров CHANCE® Tieback:

  • Низкие затраты на мобилизацию
  • Устанавливается с небольшим оборудованием
  • Готовая система
  • Быстрая установка
  • Устанавливается в любых погодных условиях
  • Позволяет выполнять немедленную загрузку, не дожидаясь застывания бетона
  • Добыча не создана
  • Без вибрации
  • Контроль качества – крутящий момент, измеряемый в полевых условиях
  • Может быть установлен со стороны суши или воды
  • Может сниматься и извлекаться для временных приложений
  • Состоит из горячеоцинкованной переработанной стали производства США
  • Состоит из продуктов, сертифицированных ICC-ES
  • Не требует земляных работ
  • Не требует обезвоживания

Следовательно…

  • Нет необходимости планировать мобилизацию крупного оборудования, как это требуется для просверленных анкеров / обычных залитых раствором арматур.
  • Нет необходимости перемещать или вывозить отвал, который создается с помощью просверленных анкеров / обычных залитых раствором арматуры.
  • Идеальной погоды ждать не придется.
  • Нет необходимости ждать застывания бетона.
  • Не будет повторных предположений или дополнительных расширенных испытаний, необходимых для подтверждения того, что анкеры достигли нужной глубины/длины.
  • Спиральные анкеры экологически безопасны.

Компания Carolina Foundation Solutions является сертифицированным установщиком CHANCE ® в Шарлотте и гордится тем, что использует лучшие материалы и предлагает лучшие решения в отрасли.Для любых проектов, которые могут потребовать анкерных систем tieback, пожалуйста, не стесняйтесь обращаться к нам.

Узнайте о спиральных анкерных изделиях CHANCE ® .

Чтобы ознакомиться с примерами недавних проектов, выполненных CFS, посетите страницу портфолио или нашу страницу в Facebook.

Формальные основы эволюционной теории подкрепления

https://doi.org/10.1016/j.beproc.2021.104370Get rights and content

Highlights

уровневая модель поведенческого отбора .

Подкрепление описывается как дарвиновский процесс, основанный на уравнении Прайса.

Поощрения формально определяются как контекстно-зависимые предикторы пригодности.

Получено условие равновесия, которое дает закон согласования как частный случай.

Abstract

Обучение с подкреплением часто описывается по аналогии с естественным отбором. Однако не существует последовательной теории, связывающей обучение с подкреплением с эволюцией в рамках единой формальной модели отбора. Эта статья обеспечивает формальную основу такой единой теории. Модель основана на наиболее общем описании естественного отбора, которое дается уравнением Прайса. Мы расширяем уравнение Прайса, чтобы охватить обучение с подкреплением как результат процесса поведенческого отбора внутри индивидуумов, и связываем его с принципом естественного отбора через концепцию статистических предикторов приспособленности посредством многоуровневой модели поведенческого отбора.

Основным результатом является основанный на ковариации закон эффекта , который описывает обучение с подкреплением на молярном уровне посредством ковариации между поведенческим распределением и статистическим предиктором пригодности. Далее мы демонстрируем, как этот абстрактный принцип можно применять для получения теоретических объяснений различных эмпирических данных, таких как условное подкрепление, блокирование, сопоставление и лишение реакции.

В нашей модели впервые применен абстрактный принцип отбора для получения единого описания обучения с подкреплением и естественного отбора в рамках одной модели.Она обеспечивает общий аналитический инструмент для поведенческой психологии, подобно тому, как теория естественного отбора обеспечивает эволюционную биологию. Таким образом, мы закладываем формальный фундамент общей теории подкрепления как результата поведенческого отбора на многих уровнях.

2 Ключевые слова

Ключевые слова

Выбор по последствиям

Выбор поведенческих

Натуральный выбор

Уравнение

Уравнение

Уравнение цен

Многоуровневая модель поведенческого отбора

Рекомендуемая статьи поведенческий (0)

Смотреть полный текст

© 2021 Elsevier B.В. Все права защищены.

Рекомендуемые статьи

Ссылки на статьи

Положительное подкрепление // Некоммерческий фонд парков Girds Public Works

Конни Бай

Простая страсть к паркам и тропам движет фондом Bainbridge Island Parks Foundation.

Если у вас есть отличная идея для парков или троп — больших или малых — Барб Трафтон, исполнительный директор BIPF, с радостью поговорит с вами. «Мы можем продвигать процесс так, как не могут отдельные люди». В этом ключевая сила фонда, добавил президент совета директоров Адин Даннинг.«Фонд может выступать за вещи; мы можем слушать сообщество по-другому».

Фонд, занимающийся тремя областями: парки, тропы и общественные гранты, поддерживается за счет частных пожертвований, грантов и взносов в фонд One Call for All. Хотя BIPF является независимой организацией, некоммерческая организация работает рука об руку с парком метро и зоной отдыха Bainbridge Island Metro Park & ​​Recreation District, «предоставляя удобства, которые в противном случае не финансировались бы», — сказал Трафтон.

Альянс, по словам исполнительного директора паркового округа Терри Ланде, означает, что больше людей работают для достижения одного и того же результата.«Фонд также вызвал общественный интерес, позволив большему количеству [людей в сообществе] узнать о том, что мы делаем».

Ланде сказал, что некоторые люди опасаются иметь дело напрямую с парковым районом, потому что это государственное учреждение. Но, как представитель некоммерческой организации, Трафтон может проявлять сдержанный подход к поиску решений, беседуя один на один с соседями, отвечая на вопросы, исследуя сервитуты или даже помогая с финансированием, если это необходимо, сказал он.

По словам Трафтона и Ланде, у представителей Фонда

и паркового округа простые коллегиальные отношения.Они регулярно встречаются для обсуждения проектов и ежегодно обсуждают, чего хочет и в чем нуждается сообщество в предстоящем году. «Мы говорим о том, какие проекты мы можем финансировать и что [BIPF] может помочь финансировать», — сказал Ланде. «Мы не хотим дублировать усилия».

Помимо работы с парковым районом, BIPF работает с городом над расширением и обслуживанием растущей системы общественных троп на острове. Он также предоставляет 14 000 долларов в год, чтобы помочь покрыть расходы команды по обслуживанию троп в парковом районе.

В течение 17 лет BIPF незаметно выделял небольшие гранты на проекты — например, на реконструкцию кабины Yeomalt и здания передатчика, прежде чем несколько доноров бросили вызов некоммерческой организации, согласившись покрыть операционные расходы в течение трех лет. Это привело к найму Трафтона и двух других сотрудников, работающих неполный рабочий день, которые могут сосредоточиться так, как совет директоров не может, сказал Даннинг.

«Наш совет по-прежнему работает на добровольной основе, и мы берем на себя многое, — сказал он. Но сотрудники «добавили доверия и строгости ко всему, что мы делаем.Мы лучше разбираемся в том, какую деятельность мы берем на себя и как мы можем оказывать поддержку».

Фонд распределяет 17 000 долларов в год в виде общественных грантов на проекты, связанные с парками и тропами. Гранты пошли на оплату таких предметов, как питьевые фонтанчики в центре водных видов спорта, гимнастическое оборудование для программы паркового района и мебель в центре для подростков.

Фонд также может оказать поддержку путем сбора средств. Недавно за три недели компания собрала 20 000 долларов на новый променад в бухте Хоули; Район парка предварительно запланировал начать эти работы этим летом.Трафтон отметил, что новый дощатый настил улучшит доступ, особенно для людей с ограниченными физическими возможностями. «Мы работаем с членами сообщества, чтобы собрать средства на изменения».

Кроме того, фонд, парковый округ и другие местные агентства поддерживают Студенческий корпус охраны природы, который предлагает оплачиваемую работу старшеклассникам во время весенних каникул и в течение двух летних сессий. В свою очередь, студенты соглашаются участвовать в волонтерской программе осенней посадки.

«Они добились огромных успехов в уничтожении вредных и инвазивных видов», — сказал Ланде.«Они освободили деревья от мертвой хватки плюща».

Фонд смотрит в будущее и по другим направлениям. Когда Трафтон и другие сотрудники были на месте, правление в последние годы смогло посвятить время изучению того, чего добился фонд и как, «отслаивая слои, много заглядывая внутрь себя», — сказал Даннинг. «За последний год мы начали смотреть вовне и вперед».

В результате правление продолжит предоставлять гранты, расширяя при этом свою роль в защите интересов, сказал Даннинг.Мы стремимся к тому, чтобы правление включало в себя ряд точек зрения на использование и потребности в тропах и парках. По его словам, правление также лучше понимает сильные стороны фонда и роль, которую он может играть в обществе.

«Мы можем помочь наладить связь», — сказал Даннинг. «Мы независимый голос в комнате».

Приготовление сырой малопрочной смеси для армирования фундамента с использованием материалов летучей золы и отходов угольной жилы

(Базель).2020 февраль; 13(3): 664.

Поступила в редакцию 31 декабря 2019 г.; Принято 29 января 2020 г.

Лицензиат MDPI, Базель, Швейцария. Эта статья находится в открытом доступе и распространяется на условиях лицензии Creative Commons Attribution (CC BY) (http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/).

Abstract

Эффективная обработка армирования фундамента необходима для современной крупной и сложной инфраструктуры, а также для разработки новых экологичных высокоэффективных материалов для армирования фундамента.В этом исследовании исследуется новый сырой бетон с использованием большого объема зольной пыли и заполнителей угольной пустой породы, который, как ожидается, будет применяться для обработки фундамента современной инфраструктуры с высокой несущей способностью. В этом эксперименте были разработаны 12 пропорций смеси золы-уноса угольной пустой породы (название материала, сокращенно FGM), и были исследованы ее механические свойства и характеристики долговечности. Механические свойства FGM включают прочность на сжатие, динамический модуль упругости, динамический модуль сдвига, коэффициент Пуассона и поведение напряжения-деформации.Показатели износостойкости оценивали по параметрам кислотостойкости, которые моделировали кислотную среду. После этого также были исследованы экологические последствия выбросов углерода из этого материала. Результаты показывают, что ФГМ с коэффициентом использования отходов 84,6% является экономически выгодным материалом для армирования фундамента. Его прочность на сжатие через 28 дней и 60 дней может достигать более 8 МПа и 10 МПа соответственно. После погружения в кислую среду на 140 дней потеря массы (%) материала может быть ниже 3.5%. Зелень показывает, что показатели e-CO 2 FGM ниже 20 кг/МПа·м 3 , а показатели e-энергии ниже 150 МДж/МПа·м 3 . FGM имеет преимущества кислотостойкости, переработки отходов и более низких выбросов углерода, чем предыдущие методы улучшения фундамента.

Ключевые слова: смесь золы-уноса с угольной пустой породой, механические свойства, кривая напряжения-деформации, долговечность, индекс зеленого цвета [1].При значительно более жестких требованиях к строительству высокоскоростных железных дорог разрабатывалась технология улучшения грунта: (I) на первом этапе для улучшения морской глины использовались известь и цемент [2,3]; (II) Затем жидкое стекло и другие химические тампонажные материалы могут быть введены с произвольным изогнутым интрузивным проходом в мягкое основание для улучшения свойств [4]; (III) На третьем этапе при усилении фундаментов объектов повышенной несущей способности применялась цементно-песчано-гравийная смесь (ЦГС) с пределом прочности при сжатии более 20 МПа [5].Материалы CFG могут не только улучшить грунтовое основание (в пределах более 10 МПа), но и дать возможность потреблять твердые промышленные отходы (зольную пыль), что снизит стоимость проектирования более чем на 50% и будет способствовать защите окружающей среды. после сравнения с прежними способами [6]. Впоследствии Сяо и соавт. [7] предложили оптимальную конструкцию КСГ для мягкого грунта. В последнее время из-за нехватки природного песка и известняка [8] можно подтвердить использование переработанных заполнителей или твердых отходов для замены гравия или песка в бетоне [9].Он был признан экономичным и экологически безопасным методом, который приносит много социальных преимуществ.

Угольная пустая порода, хорошо известные твердые отходы и побочный продукт, образующийся при добыче угля [10], широко хранится на северо-западе Китая [11]. На основе многих тематических исследований он широко применяется в материалах на основе цемента [12]. Хотя коэффициенты утилизации угольной пустой породы в 2013 г. могут достигать около 64 % [13], этот уровень нельзя определить как «высокоэффективный» по сравнению с утилизацией других отходов [14].В настоящее время внедрено и применяется большое количество новых методов утилизации угольной пустой породы [10, 15, 16, 17], таких как засыпка дорог, дренаж сельскохозяйственных угодий и даже материал дорожного полотна на скоростных автомагистралях. Эти методы позволяют избежать вторичного загрязнения окружающей среды воздухом, подземными водами и подземной почвой, в отличие от предыдущих обработок, которые приводили к загрязнению двуокисью серы, мышьяком и ртутью. Таким образом, для экологически устойчивого развития в этом исследовании была разработана и исследована новая смесь угольной пустой породы с зеленой летучей золой (материал, сокращенно называемый FGM) для улучшения фундамента.Он может одновременно перерабатывать два вида твердых отходов (угольную пустую породу и летучую золу) и в основном снижает затраты на строительство. Согласно результатам [9,18], хотя его крупный заполнитель полностью состоит из каменноугольной пустой породы, значение прочности 28 d угольного бетона все равно будет на уровне 14,7–34,3 МПа. Это значение может частично удовлетворить высокие требования к несущей способности для некоторых крупных инфраструктурных сооружений [19]. При большом расходе и эксплуатации строительных материалов целесообразно рассмотреть вопрос об утилизации отходов угольной пустой породы и золы-уноса для приготовления соответствующих материалов для армирования фундамента.

В этом исследовании был разработан новый зеленый материал с большим содержанием летучей золы и угольной пустой породы (FGM) для удовлетворения более высоких требований к несущей способности фундаментов [20] в некоторых критических объектах инфраструктуры, таких как высокоскоростная железная дорога. Его механические свойства и долговечность были исследованы в экспериментах в помещении. Механические свойства включают прочность на сжатие, модуль упругости, модуль сдвига и кривую напряжения-деформации. Прочность оценивали по кислотостойкости. Кислотостойкость является жизненно важной способностью для долгосрочного фундамента, потому что подземные воды являются кислотными, а окружающая почва в региональном мягком фундаменте может вызывать кислотную коррозию.Можно объяснить, что виды растений ответственны за pH 0–1 в эдафических переменных, связанных с глубиной почвы [21]. Для имитации кислых грунтов FGM были спроектированы так, чтобы их можно было пропитывать раствором кислоты и водой (в качестве контрольной группы) по отдельности. Кислотостойкость определяли по изменению показателей потери модуля упругости, потери массы и прочности в процессе коррозии. Некоторые результаты испытаний, проведенные Чжоу [22], также были выбраны в качестве справочных материалов для исследования улучшения и развития КОЖПО.Кроме того, высокое потребление энергии и выбросы углерода считались наиболее значительным воздействием на окружающую среду при приготовлении бетона [23]. Следовательно, экологичность FGM для атмосферы также должна быть изучена, чтобы определить ее экологическую ценность. Для изучения воздействия FGM на окружающую среду в этом исследовании были введены два индекса (индекс e-CO 2 , CI; индекс e-energy, EI) [24]. При рассмотрении комбинации воздействия окружающей среды и инженерных свойств (кубическая прочность на сжатие) были получены два индекса, которые продемонстрированы в уравнениях (1,2):

CI=воплощенная -CO2(кг/м3)σ(МПа)

(1)

EI=воплощенная -энергия (МДж/м3)σ(МПа)

(2)

где воплощено-CO 2 представляет, сколько CO 2 израсходовано при приготовлении единицы м 3 бетона; воплощенная энергия показывает, сколько энергии потребляется при производстве единицы м 3 бетона; σ — прочность бетона на сжатие через 28 дней.Последние исследования показали воздействие на окружающую среду самоуплотняющегося бетона (SCC) [24] и сверхвысококачественного бетона (UHPC) [23]. На основании вышеприведенного анализа и методов по показателям оценивали анализ зелени единичных ЖГМ. Кроме того, были разработаны смеси FGM с различными пропорциями, что направлено на исследование того, как параметры, такие как водоцементное отношение, градации заполнителя, количество вяжущего, доля золы-уноса и типы угольной пустой породы, влияют на свойства и показатели.Наконец, представлены предложения по подготовке и применению FGM в будущих проектах. Все результаты этого исследования можно рассматривать как рекомендации или ссылки, основанные на технических требованиях, для разработки чистых методов высококачественной обработки фундамента.

2. Детали эксперимента

2.1. Сырье

Сырье, используемое в этом эксперименте, включает летучую золу класса F, портландцемент и четыре различных угольных пустой породы. Летучая зола поступает с электростанции Сянтань, Сянтань, Китай, и кривая ее градации представлена ​​на рис.Для дальнейшего широкого применения в реальном машиностроении следует выбирать рядовой портландцемент. Был выбран цемент ASTM Type I, который был произведен China United Cement Corporation, Пекин, Китай. Угольная жила из четырех разных мест (Сюйчан, Тайюань, Чанчжи, Юйлинь) поставлялась компанией Lu’an Group Guozhuang Coal Industry Co., Ltd, Чанчжи, Китай. Кривая распределения угольных пород после дробления крекинг-установкой представлена ​​на б. В этом исследовании угольная жила из Сюйчана названа угольной пустой породой I; угольная жила из Тайюаня называется угольной пустой породой II.Угольная порода из Чанчжи называется угольной пустой породой III. Каменная порода из Юйлиня получила название угольной пустой породы IV. Минеральный анализ [25,26] угольной пустой породы и летучей золы был выполнен теми же авторами, что и в этой статье. Можно показать, что жильная порода угля содержит кварц (SiO 2 ), муллит (3Al 2 O 3 · 2SiO 2 ), гематит (FeCO 3 ), кальцит (CaCO 3 ), кальцит (CaCO 3 ), (KAlSi 3 O 8 ). Среди летучей золы можно обнаружить кварц (SiO 2 ), негашеную известь (CaO), гематит (FeCO 3 ) и муллит (3Al 2 O 3 · 2SiO 2 ).Процент химического состава и потери при прокаливании (IL) сырья показаны на . Химические составы испытаны рентгенофлуоресцентным методом с элементным анализом и химическим анализом; ИЖ материалов испытывали в терморегулируемой печи в течение заданного времени. После некоторого охлаждения повторно определяли массу испытуемых.

Кривые классификации летучей золы и угольной пустой породы. ( a ) Зола-унос; ( b ) Каменноугольная порода.

Таблица 1

Химический состав цемента, золы-уноса и угольных пустых пород.

9081 9 9 2 O
Оксид Cement Fly Bang 9 Coal Gangue I II Уголь Gangue III Уголь Gangue III Уголь Gangue III
процентов (%)
SIO 2 22.37 53.10 57.71 60.19 61.05 61.05 65.87 65.87
Al 2 O 3 4.36 2.93 28,64 29,28 25,92 20,25
Fe 2 О 3 3,38 10,20 4,66 3,25 3,06 4,59
СаО 61.08 21.80117 21.80 2.24 1.15 3.07 3.07 0,45
MgO 2.43 0.61 0.71 0.83 1,77
SO 3 2,45 0,58 0,80 0,44 0,20 0,20
Na 2 О экв 0,51 0.58 0,21 0,21 0.61 1.98
2.99 3.07 3.67 3.98
Il 1.2.2. Состав смеси и подготовка образцов

Состав смеси для FGM был основан на предыдущей работе Чжоу [22] и может быть изменен для удовлетворения некоторых требований, улучшения характеристик и исследования нового характера. Во-первых, принимая во внимание эксперименты в помещении, а не отливку на месте, FGM должна быть обеспечена ее осуществимостью и легко и просто удовлетворять спрос на отливку.Следовательно, соотношение воды и вяжущего (вес/вес) было более 0,5, чтобы обеспечить текучесть свежего бетона. Процент мелкой угольной пустой породы (размер менее 4,75 мм) был ниже 33,4%, а процент крупной угольной пустой породы (размером 4,75–31,5 мм) находился в диапазоне 58–78%. Соотношение мелкого и крупного заполнителя рассчитано в соответствии с теорией градации полос «8-18» [27]. Теория показывает, что система заполнителей, состоящая из 8 звеньев мелкого заполнителя и 18 звеньев крупного заполнителя, обладает оптимальной градацией частиц заполнителя и, таким образом, улучшает целевые свойства смеси в свежем и отвержденном состоянии.Для снижения расхода цемента при производстве ФГМ золу-унос использовали вместо цемента на уровне 40–60 % от общего объема вяжущего. Процентное содержание связующего в ФГМ составляет 11–13 % масс. Во всех группах реагенты, снижающие содержание воды, не добавляются, и подробная информация о группах представлена ​​на рис.

Таблица 2

Пропорции смеси для образцов FGM.

Serials цемент кг / м 3 Fly Ash KG / M 3 Уголь Gangue (кг / м 3 ) Вода кг / м 3 Уголь Тип e-CO 2 (кг/м 3 ) e-энергия (МДж/м 3 )
0–4.75 мм 4.75-31.5 мм
I-78 150 150 400 1440 180 I 158.97 1003
II-78 II-78 II-78 II-78 II-78 II-78 II-78 II-78 II-78 150 150 400 400 1440 180 II 153.45 972
III-78 150 150 150 400 1440 180 III 146 .09 904
IV-78 150 150 400 1440 180 IV IV 136.89 1150
130 130 420 1460 1460 180 I 142.91 896
I-70 150 150 560 1280 180 I 158.97 1003 1003
I-68 150 150 590 1250 180 I 158.97 , 1003
I-58 150 150 780 1060 180 180 I 158.97 1003
F-40 180 120 400 1440 180 I 183.60 1120 1120
F-60 120 180 400 1440 180 I 134.34 886
W-0.5 150 150 415 1455 150 I 159.51 1009.51 1006
W-0.7 150 150 485 1425 210 I 160.23 1001

Образцы были приготовлены двух размеров: 72 призмы размером 100 мм × 100 мм × 300 мм и 108 кубов размером 100 мм × 100 мм × 100 мм. Для получения каждого балла результата проводится 2–3 повторных теста перед вычислением средних значений. Для смесей сухие ингредиенты (цемент, угольная пустая порода, зола-уноса) сначала смешивались вибрационной бетономешалкой с двойными горизонтальными валами в течение 2 мин до добавления воды, а затем перемешивались дополнительно в течение 3 мин перед заливкой свежего бетона в смесь. формы.Через 24 ч образцы извлекали из форм и хранили в комнате стандартного отверждения (температура 20 ± 2 °С и относительная влажность более 98 %) с накрывающей пластиковой мембраной для сохранения влаги. Их не вынимали, пока не использовали для экспериментов.

2.3. Экспериментальные методы

2.3.1. Прочность на сжатие

108 образцов размером 100 мм × 100 мм × 100 мм были подвергнуты испытанию на прочность при неограниченном сжатии в соответствии с ASTM C-39 [28] через 7, 28 и 60 дней.Выбор дня был направлен на то, чтобы увидеть оценку прочности с возрастом отверждения в разных группах из-за влияния геополимеров из угольной пустой породы на долговременную прочность бетона [29]. Результаты прочности также были учтены при обсуждении их связи с соответствующим модулем упругости путем подгонки степенных функций, которые были предложены в статьях [30,31]. В этом исследовании была построена модель прогнозирования их отношений. Влияние типов угольной пустой породы, количества вяжущих материалов, градации заполнителя, отношения воды к цементу и доли летучей золы на механические характеристики также считалось параметрами, подлежащими изучению.

2.3.2. Динамический модуль упругости/модуль сдвига

В возрасте отверждения 28 дней и 60 дней динамический модуль упругости и динамический модуль сдвига образцов измеряли с помощью прибора для измерения модуля Юнга в соответствии со стандартом ASTM C-469 [32]. Размеры 24 испытанных образцов были одинаковыми 100 мм × 100 мм × 300 мм, а коэффициент Пуассона (ν) каждого образца был получен по уравнению (3) [33]

где E представляет собой динамический модуль упругости образца (ГПа), а G представляет собой динамический модуль сдвига образца (ГПа)

2.3.3. Испытание на кривую напряжения-деформации

Вышеупомянутые 24 образца также использовались для критического испытания на растяжение-напряжение для оценки режима формирования FGM после испытаний на модуль. Испытания кривых напряжение-деформация проводились в течение 60 дней с использованием компрессионной машины INSTRON 1346. При испытании каждого образца на нагружающую плиту устанавливался высокоточный лазерный датчик смещения для измерения ее продольного смещения, а данные о напряжении в процессе нагружения регистрировались компьютером, подключенным к машине от начала до конца.Когда процент деформации достигает 0,5% или напряжение нагрузки достигает постоянного устойчивого значения, процесс нагружения будет остановлен.

2.3.4. Испытание на долговечность

При рассмотрении фактических обстоятельств с кислой водой определено, что ион водорода (H + ) играет важную роль в коррозии бетона. Поэтому в этом испытании кислотный раствор состоял из азотной кислоты и воды с рН 1–2 для имитации реальной агрессивной среды [34]. Другие кислоты, такие как соляная или серная кислоты, не были выбраны из-за их ионов хлора (Cl ) и сульфата (SO 4 2-), которые могли одновременно испортить раствор [35,36].Концентрацию кислого раствора еженедельно повторно измеряли и регулировали до стабильного значения рН 1–2. Затем для сравнения были выбраны контрольные группы (только погруженные в воду без кислоты). В этом испытании каждая смесь использовала четыре образца размером 100 × 100 × 300 мм, которые отверждались в течение 28 дней. Образцы были погружены соответственно в раствор кислоты (24 шт.) и воду (как контрольная группа из 24 шт.) на 140 дней. Эволюция скорости потери массы и скорости потери модуля была постепенно показана путем записи статистики после погружения образцов на 28, 56, 84, 112 и 140 дней.После этого поврежденные образцы подвергали испытанию на прочность при одноосном сжатии в соответствии с нормами ASTM C-39 [28] для набора скорости потери прочности. Для сохранения исходного состояния раствора кислоты и удаления других загрязняющих веществ из раствора раствор заменялся новым с интервалом каждого месяца по графику. Скорость потери модуля рассчитывали по уравнению (4)

ΔEni=Eai−EwiEwi×100%

(4)

где ΔEni представляет собой скорость потери модуля образцов, которые были погружены в раствор кислоты и погружение в воду в течение 90 615 n 90 616 дней; Ewi — динамический модуль упругости (ГПа) образца, находившегося в воде i сут; Eai — динамический модуль упругости (ГПа) образца, погруженного в раствор кислоты на i дней.На основании GBT/50082-2009 (Китайский стандарт для методов испытаний долговечности и долговечности обычного бетона) скорость потери массы можно рассчитать по уравнению (5)

ΔMni=Mai−M0iM0i×100%

(5)

где ΔMni – скорость потери массы образца, который находился в растворе кислоты в течение n дней; M0i – масса (кг) образца, который подвергся бы коррозии в растворе кислоты; Mai – масса (кг) образца, который находился в растворе кислоты в течение n дней.Наконец, скорость потери прочности можно рассчитать по уравнению (6)

Δσi=σw−σaσw×100%

(6)

где Δσi – скорость потери прочности образцов, находившихся в растворе кислоты в течение 140 сут; σw — осевая прочность на сжатие (МПа) образца, который находился в воде в течение 140 сут; σa означает осевую прочность на сжатие (МПа) образца, который был погружен в раствор кислоты в течение 140 дней.

2.3.5. Индексы зеленой степени FGM

Как мы все знаем, в связи с растущим пониманием устойчивого развития в индустриализации воздействие бетона на окружающую среду является важным фактором, который необходимо учитывать при оценке жизненного цикла [24].В этом исследовании два индекса CI, EI использовались в качестве индексов зеленой степени для оценки воздействия FGM на окружающую среду. Большую часть сырья в ДГМ составляли зола-уноса и угольная пустая порода, которые, как правило, обращались с отходами производства [37], поэтому коэффициенты утилизации отходов были высокими (более 84,6 % от общей массы), а индекс ресурсоемкости (по оценке RI) не было необходимости учитывать в данном исследовании. Для элементов уравнений (1) и (2) σ представляет собой прочность на сжатие FGM через 60 дней.Кроме того, воплощенные выбросы CO 2 (e-CO 2 ) и воплощенное потребление энергии (e-энергия) каждой группы были рассчитаны путем суммирования произведений e-CO 2 и e-энергии каждого вида сырья. и удельный объемный вес материалов в FGM. Значения e-CO 2 и e-энергии из цемента и летучей золы были получены в исследованиях [23, 24], а значения четырех различных угольных пустых пород были предоставлены CRSC (Zhengzhou) Electrification Bureau Co, Ltd., (Чжэнчжоу, Китай) [38]. Воплощенный диоксид углерода и воплощенное потребление энергии угольной пустой породы образовались при переработке угольной пустой породы (включая просеивание и дробление), и в данном исследовании не учитывались факторы хранения и транспортировки. Между тем известняк обычно использовался в качестве традиционного заполнителя, и его значения также приведены в исследованиях [39,40]. Основываясь на вышеупомянутом отчете и исследованиях, e-CO 2 и электроэнергия сырья показаны на рис.Можно обнаружить, что цемент имеет огромное значение в потреблении энергии и выбросе CO 2 , поскольку производство цемента требует извлечения и сжигания в печи. е-СО 2 и е-энергия каждой группы представлены в .

Таблица 3

Воплощенный диоксид углерода (e-CO 2 ) и воплощенная энергия сырья в FGM.

Артикул e-CO 2 e-energy Каталожные номера
Цемент 3.17 83 4 4.727 [23,24]
0,009 0.009 [23,24] [23 24] [23,24]
Уголь Gangue I 0.018 0.092 [38] [38]
уголь Gangue II 0.015 0.015 0.075 [38]
Уголь Gangue III 0,011 [38] [38]
уголь Gangue IV 0.006 0.172 [38] [38]
известняк 0,041 0,041 3,9 [39,40117 [39 40]

. 3. Результаты и обсуждение

3.1. Прочность на сжатие

Результаты прочности на сжатие всех образцов в разном возрасте отверждения показаны в . Как показано а, прочность МГС через 28 суток (группы I-78, III-78) может достигать более 8 МПа, в то время как другие группы пустой породы угля имеют прочность более 7 МПа (группы II-78 и IV-78).Как мы все знаем, прочность бетона зависит от прочности затвердевшей матрицы и свойств межфазной зоны соответствующего заполнителя [41,42]. Угольные жилы в этом исследовании происходят из разных мест и имеют соответствующие характеристики, такие как химический состав и гранулометрический состав. Это повлияло на прочность смеси и привело к изменению прочности. Таким образом, в будущих исследованиях можно будет изучить вопрос о том, как найти подходящий способ выбора угольной пустой породы, обладающей высокой прочностью.Это имеет большое значение для практической инженерии. Уменьшение общей доли вяжущего может снизить прочность в 28-дневном возрасте на 16%. Меньшее количество вяжущего означает меньшее содержание гидратированного силикатного геля кальция, кристаллов гидроксида кальция и образующихся эттрингита, которые способствуют развитию прочности [43]. При доле крупного заполнителя от 58 до 78 % от общей массы показатель прочности имеет тенденцию к параболическому изменению (см. б). Как правило, при доле крупного заполнителя в общем заполнителе около 70% (так называемая градация заполнителя «8-18») [27], прочность бетона может достигать максимального значения.И-70 имеет градацию агрегатов полос «8-18», прочность более 9 МПа в 28-суточном возрасте и более 12 МПа после 60-суточного возраста.

Результаты измерения прочности на сжатие для различных образцов FGM. ( a ) Типы угольной пустой породы и влияние объема вяжущего; ( b ) Совокупный эффект градации; ( c ) Влияние доли летучей золы; ( d ) Влияние соотношения воды и вяжущего.

Как показано на с, увеличение отношения золы-уноса к цементу может снизить прочность. Интересно, что при содержании летучей золы от 50% до 60% прочность смеси резко снижается.В группе F-40 прочность значительно улучшилась через 28 дней (с 8,71 МПа до 13,26 МПа). В комбинации летучей золы и цемента связующая система фактически является щелочной. В щелочных условиях летучая зола была полностью активна в более поздний период, а вторичное производство цемента также вносило свой вклад в прочность через 60 дней [44]. В двух других группах с меньшим количеством цемента такого улучшения не наблюдалось. Обычно резкое падение прочности при увеличении отношения воды к вяжущему можно также обнаружить в d.Это можно объяснить тем, что связующая система FGM была разбавлена ​​добавлением воды, а затем вклад в прочность единичного связующего уменьшился. Однако прочность через 28 дней все еще могла поддерживать более 6 МПа, когда соотношение вес/вес достигало 0,7.

3.2. Динамический модуль и динамический коэффициент Пуассона

Как правило, динамический модуль упругости отражает деформацию материала в ответ на динамическое напряжение для определенного образца. Динамический модуль сдвига описывает сдвиговую деформацию материала, возникающую в результате напряжения сдвига.Коэффициент Пуассона отражает ортогональную деформацию материала при одноосной нагрузке. Эти три свойства являются важными инженерными свойствами бетона и могут использоваться для оценки прогиба конструкций при эксплуатации бетона в практической инженерии. Два значения динамического модуля различных FGM перечислены в вместе с коэффициентами Пуассона, полученными по уравнению (3). Можно видеть, что коэффициент Пуассона не претерпит существенных изменений с возрастом отверждения. Однако уменьшение доли связующего приведет к значительному повышению отношения от 0.510 до 0,787. Кроме того, разные виды угольной пустой породы, смешанные в одинаковой пропорции, также могут давать различный коэффициент Пуассона в МЖГ. Их коэффициент Пуассона может варьироваться в диапазоне 0,51–0,6 после 28 дней отверждения.

Таблица 4

Результаты динамического модуля и коэффициента Пуассона для четырех серий смесей.

IV -78 W-0.5 IV-78 9017 -68 -0,7
Нет. 14.8 4.9 4.9 0.510
II-78 28 11.2 3
III-78 28 10.5 3.4 0.544
28 10.7 10.7 3.5 0.528
28 14.7 4.1 0,787
I-70 28 15.2 5.2 5.2 0,472
28 15.1 5.1 0.492
I-58 28 28 4,6
-40 28 28 16.4 5.3 0.536
F-60117 28 14.3 4,6 0.552
28 16.3 5 5.3 5.3 0.527
W-0.7 28 13.2 45
I-78 60117 60117 5.3 0.528
II -78 60117 13.2 13.2 4.2 0.581
III-78 60117 12.7 43 0.485
6017 12.8 4.1 4.1 0.561
15.1 4,2 0,779
I-70 60117 5.6
60117 60117 16.0 5.3 0.499
60117 60117 60117 49 0.541
F-40 60117 17.8 5.8 5.8 0.542
60117 15.6 5.1 0.544
W-0.5 60117 60 17.7 5.8 0.532
60 14,6 4,9 0,483

Значения динамического модуля упругости, соответствующие прочности на сжатие, в то же время были нанесены на график точками.Согласно предыдущим результатам [30,31], зависимость между модулем упругости Юнга E c (×10 3 МПа) и прочностью на сжатие f c (МПа) можно проиллюстрировать силой функции уравнения (7), которые обычно подходят для установки при требовании прочности 0–20 МПа. Элемент w c в уравнении (7) представляет удельный вес (кг/м 3 ) и равен 2320 в данном исследовании. Функция Уравнение (7) отображается в ; однако точки на его кривой расположены неравномерно, а расчетный коэффициент R 2 равен всего 0.204. С другой стороны, на основе формулировки модели этой функции взаимосвязь между модулем упругости и прочностью на сжатие FGM может быть проиллюстрирована регрессионным анализом Noushini [45] и построена как уравнение (8). По уравнению (8), показанному в виде кривой на , можно легко обнаружить, что точки почти расположены на кривой, а коэффициент корреляции (R 2 = 0,722) больше 0,7.

Связь между прочностью на сжатие и модулем упругости.

Сравнение кривых напряжение-деформация в различных образцах FGM. ( a ) Типы угольной пустой породы и влияние объема вяжущего; ( b ) Совокупный эффект градации; ( c ) Влияние доли летучей золы; ( d ) Влияние соотношения воды и вяжущего.

3.3. Взаимосвязь напряжения и деформации

представляет кривые напряжения-деформации различных FGM и показывает, как на эти кривые влияли связанные переменные в этом исследовании. На а наклон восходящего участка среди четырех кривых (I\II\III\IV-78) был одинаковым, а восходящий участок В-11 выглядит менее крутым.По сравнению с другими группами пик штамма B-11 был значительно выше. Из-за боковой неукрепленности образцов и сравнительно более высокого коэффициента Пуассона [46] поперечная деформация B-11 была больше и развивалась быстрее. Однако в угольных породах этого не происходило, что не могло существенно сказаться на деформационно-прочностных характеристиках смеси. Далее, наклон нисходящей ветви может указывать на режим разрушения бетона: умеренный спуск указывает на модель пластического повреждения, а крутой спуск указывает на модель хрупкого повреждения [47].Групповая кривая F-60 в c имеет относительно умеренную нисходящую ветвь, которая отличается от других четырех кривых. Следовательно, увеличение доли летучей золы в общем количестве вяжущего сформирует пластичную поврежденную модель в FGM, что является хорошей характеристикой для смягчения высокоскоростного воздействия динамической нагрузки.

Для кривой напряжение-деформация, учитывая аналогичный геометрический характер, обнаруженный в обычном бетоне [48], это исследование адаптирует модель Го, чтобы она соответствовала кривым в FGM. Модельная функция включает уравнения (9) с восходящей и нисходящей ветвями,

y={ax+(3−2a)x2+(a−2)x3,x≤1(a)xb(x−1)2+x,x≥1 (b)x=ε/εc , y=σ /σc

(9)

В этих уравнениях ε — деформация кривой напряжение-деформация.εc — значение деформации, соответствующее пиковому напряжению. σ — напряжение, σc — максимальное напряжение на кривой. Параметры a и b можно определить на восходящей и нисходящей ветвях кривой соответственно. На основе моделей, аппроксимированных кривыми, были рассчитаны параметры a и b, представленные в , а также соответствующий коэффициент регрессии (R 2 ). Все коэффициенты регрессии превышают 0,94, что может свидетельствовать о том, что модель Гуо подходит для создания конститутивной модели УЖГ.Характер повреждения и взаимосвязь между напряжением и деформацией FGM, изученные в этом исследовании, являются важной информацией для более глубокого механического анализа. Необходимо выполнить дополнительные задачи, чтобы исследовать прогноз кривой напряжения-деформации FGM, основанный на будущей обширной базе данных из практической инженерии.

Таблица 5

Подгоночные параметры кривой напряжения–деформации для различных образцов.

9017 9 9018
№ образцы по возрастанию по убыванию
A R 2 B R 2
I-78 -1 .14 0,98 0,98 12.79 0.99
II-78 -0,77 — 0.99 8.85 0,99
III-78 -090 0,98 11.19 0,97
0.49 0.99 9.35 9.35 9.99
— 0.61 -0.61 0.98 13.96 0.99
-1 .88 0.94 0.94 30.96 0.99
-1.90 0.99 27.99 0.99
I-58 -0.04 0.99 5.98 0,98
F-40 -0.69 0.99 29.94 22.94 0,99
F-60118 -0.88 -0,88 -0.99 4.91 0,98
W-0.5 -1.12 0,99 15.86 15.86 0,98
W-0.31 -1.31 -1.31 0,99 7.71 0,98

3.4. Стойкость к кислотной коррозии

3.4.1. Внешний вид корродированных образцов

Изменение состояния поверхности образца И-78 при разном возрасте погружения показано на рис. Время записи было установлено как 28, 56, 84, 112, 140 дней, что совпадает со временем сбора данных о массе и модуле образцов соответственно.Поверхность образцов постепенно повреждалась с увеличением времени погружения в кислоту. Во-первых, на поврежденной поверхности после 28-дневного погружения можно было наблюдать множество полостей крошечного размера (а). Затем наружный слой раствора начал скатываться и обнажалась внутренняя угольная жила. Кроме того, первоначальные полости превратились в более крупные вогнутости, как показано как b. Затем, после погружения в течение 84d, на корродированных поверхностях образовалось множество трещин, а раствор кислоты проник внутрь бетона по наружным трещинам (c).d показывает, что упакованный раствор был отслоен, и трещины начали распространяться вдоль поверхности склеивания между угольной пустой породой и раствором. На заключительном этапе все больше и больше заполнителя обнажалось наружу, а часть угольной пустой породы сильно разъедалась кислотой и отслаивалась. Кроме того, трещины между склеиваемыми поверхностями также были расширены, что можно увидеть на e. В целом, процесс разрушения FGM кислотой можно интерпретировать как то, что кислота сначала разъела и разъела внешний раствор, обнажив внутреннюю угольную жилу, после чего открытая угольная порода была повреждена и отслоилась от раствора.

Рисунок поверхности образцов И-78 после погружения в разные дни. ( a ) Погружение на 28 дней; ( b ) Погружение на 56 дней; ( c ) Погружение на 84 дня; ( d ) Погружение на 112 дней; ( e ) Погружение на 140 дней.

3.4.2. Скорость потери массы и модуля образцов

Во время погружения в раствор кислоты и воды масса каждого образца была записана и объединена для расчета скорости потери массы, и результаты показаны на .После 140 сут коррозии скорости потери массы распределялись в диапазоне 2,2–3,2 %. В а только группа И-78 имела скорость потери массы менее 2,5%. Для III-78 и II-78 этот процент может снизиться до менее 3%. Смесь с угольной пустой породой I типа показала хорошую способность к кислотостойкости. Угольная пустая порода I, даже используемая в качестве заполнителя бетона, более долговечна, чем другие угольные пустые породы в кислотных условиях. Уменьшение общего содержания связующего может ухудшить способность сопротивляться кислотному воздействию при FGM, а различная градация заполнителя не могла значительно повлиять на долговечность (b), поскольку процесс разрушения зависел от характеристик сырья, а не от градации.c показывает, что добавление доли летучей золы от 40% до 50% может помочь противостоять воздействию кислоты; однако при доле 60 % масса образца все же резко уменьшилась. Летучая зола имеет много структур из стеклянных микробаллонов, которые могут заполнить поры строительного раствора. Соответствующая пропорция летучей золы (50% вяжущего) может улучшить микроструктуру цементных систем, что помогает противостоять кислотной коррозии [49]. При подходящей пропорции золы-уноса в вяжущем производство цемента будет недостаточным для связывания с заполнителем, поэтому поверхность склеивания между заполнителем и раствором имеет больше недостатков и не может быть более совместимой.При увеличении отношения воды к связующему образец будет сильно повреждаться раствором кислоты, что можно обнаружить в группе В-0,7 (соотношение воды и вяжущего равно 0,7), в то время как группы В-0,5 и И-78 не видят много явных отличий. по скорости потери массы (d). Чжоу [22] провел испытание в помещении для изучения характеристик деградации материала корпуса сваи CFG в загрязненной среде, материал которого обычно использовался для армирования фундамента. Материал тела сваи CFG состоял из летучей золы, гравия, каменной крошки и цемента, а отличие от FGM состоит в том, что заполнитель образовался из известняка.В его испытаниях масса и механические свойства также резко изменятся в условиях эрозии азотной кислотой. После выдержки образцов в растворе азотной кислоты с концентрацией 25 г/л (pH ≈ 2) в течение 140 сут скорость потери массы материала КФГ будет находиться в пределах 3,97–4,96 % [22]. Понятно, что эта степень деградации хуже, чем у FGM (скорость потери массы менее 3,5%), и FGM обладает способностью сохранять свою целостность в кислой среде.

Скорость потери массы различных образцов FGM в кислотной среде.( a ) Типы угольной пустой породы и влияние объема вяжущего; ( b ) Совокупный эффект градации; ( c ) Влияние доли летучей золы; ( d ) Влияние соотношения воды и вяжущего.

Результаты определения скорости потери динамического модуля упругости различных образцов показаны на рис. Как показано на рисунке, скорость модуля FGM во всех случаях неуклонно снижалась, и в течение 140 дней скорость потерь могла быть ниже 35%. Точки значений не претерпели большого разброса. По сравнению с результатами, представленными Чжоу [22], скорость потери модуля CFG, которая была получена по той же формуле, что и уравнение (4), может достигать 48.6%, что означает более глубокое изнашивание. Следовательно, в некоторых случаях FGM показывает лучшую устойчивость к кислотному воздействию. Для разрушения КФГ он был сложен известняком с содержанием более 75 % [22]. Известняк относится к щелочным оксидам, так как в нем доля СаО составляет более 50 % [24]. По сравнению с , он отличается от пустой породы тем, что известняк может легко нейтрализовать кислоту или быть нейтрализован кислотой.

Скорость потери модуля различных образцов FGM в кислотной среде. ( a ) Типы угольной пустой породы и влияние объема вяжущего; ( b ) Совокупный эффект градации; ( c ) Влияние доли летучей золы; ( d ) Влияние соотношения воды и вяжущего.

3.4.3. Скорость потери прочности

Прочность на одноосное сжатие также использовалась в качестве показателя для оценки долговечности кислотостойкости. показывает, сколько прочности было потеряно после 140 дней коррозии. Δσι (скорость потери прочности) каждой группы рассчитывали по уравнению (6). В а темпы потери прочности находились в пределах 5–15 %. Различная угольная жила не могла существенно повлиять на потерю прочности. Однако B-11 показал резкое снижение прочности, что свидетельствует о том, что уменьшение количества связующего может привести к большим потерям прочности на сжатие после кислотной коррозии.b показывает, что различная градация может привести к снижению прочности в диапазоне от 4,9 до 16,9%. При уменьшении доли цемента или увеличении содержания воды в цементе прочность может снизиться на 39–52,8% (см. c, d). По результатам КФГ [22] скорость потери прочности находилась в диапазоне от 14% до 44%, что не могло показать явных различий с КФГ в потере прочности (5,4–52,8%). Учитывая случайные ошибки и различия в экспериментах (одноосная прочность в этом исследовании и неограниченная прочность на сжатие в другом исследовании [22]), поэтому закон потери прочности в кислотных условиях все еще нуждается в дополнительных экспериментах для исследования.

Прочность на одноосное сжатие образцов FGM, погруженных в кислоту и воду. ( a ) Типы угольной пустой породы и влияние объема связующего; ( b ) Совокупный эффект градации; ( c ) Влияние доли летучей золы; ( d ) Влияние отношения воды к цементу.

Для разработки FGM, обладающего превосходной долговечностью, необходимо увеличить долю вяжущего или цемента. Летучая зола может оказать положительное влияние на уменьшение проникновения кислоты в специальное содержимое, поскольку при меньшем количестве цемента заполнитель не может быть хорошо связан.Поэтому оптимальное соотношение летучей золы и цемента составляет около 1:1. При соотношении в/в более 0,6 ФГМ нельзя применять в кислой среде из-за его больших потерь массы (коррозия). Градация заполнителя не оказывает существенного влияния на кислотостойкость, наблюдаемую в этом исследовании.

3.5. Зелень ФГМ

3.5.1. Показатели e-CO
2 и e-energy

Показатели CI и EI были выдвинуты в предыдущем разделе для оценки степени экологичности FGM, и результаты приведены в .Из результатов, показанных на а, видно, что уменьшение количества связующего приводит к большему выбросу углекислого газа и большему потреблению энергии. Что касается высокого потребления в цементной промышленности, сокращение прямых потребностей в цементе может сократить поставки ископаемого топлива и других источников выбросов парниковых газов [39]. Использование различных угольных пород также может привести к различиям в степени зелени. Угольная пустая порода IV потребляет гораздо больше энергии, а угольная пустая порода III демонстрирует более низкие выбросы CO 2 .Поскольку угольная порода из города Чанчжи легче измельчается и фильтруется машиной, процесс может потреблять меньше энергии и иметь более высокую экологическую экономическую ценность. Градация заполнителя оказала меньшее воздействие на окружающую среду, так как общий объем угольной пустой породы не изменился. Однако градация «8-18 марка» повышала прочность в оптимальной степени, что позволяло максимально использовать ресурсы ТБО (см. группу И-78 в б). c показывает, что отношение летучей золы к цементу также может иметь оптимальное значение, которое приводит к наибольшей зелени в FGM, и оптимальное соотношение должно быть около 0.5, и постоянное увеличение или уменьшение отношения не приведет к достижению самых низких показателей или хорошей зелени. Несмотря на то, что при производстве летучей золы не происходит значительного потребления энергии и выбросов CO 2 , цемент играет жизненно важную роль в повышении прочности при применении FGM. В d, с увеличением w/b, индексы росли более резко. Потому что в этой ситуации сила сильно уменьшилась, что можно найти в d. Следовательно, это указывает на то, что производство FGM должно контролировать соотношение воды и вяжущего (не более 0.6).

Показатели e-CO 2 и e-энергии различных образцов FGM. ( a ) Влияние типа угольной пустой породы и объема связующего; ( b ) Совокупный эффект градации; ( c ) Влияние доли летучей золы; ( d ) Влияние отношения воды к цементу.

Согласно результатам, представленным Чжоу [22], водовяжущее отношение CFG находится в диапазоне 0,4–0,6, содержание летучей золы составляет 40–60%, доля заполнителя составляет 75%. Следовательно, эта пропорция смеси почти такая же, как и у FGM в этой статье.Кроме того, были рассчитаны и представлены в . Из него видно, что КИ КФГ находится в пределах 9–15,4 кг/МПа·м 3 , что аналогично таковому для КЖГ. Однако показатели ЭИ КФГ превышали в основном 300 МДж/МПа·м 3 , что вдвое превышало показатели ЭИ КЖГ. В целом FGM демонстрирует лучшую способность, чем традиционная технология улучшения фундамента, в плане экономии энергии при подготовке.

Таблица 6

Показатели зелени CFG.

Serials E-CO 2 (кг / м 3 )
[22]
E-Energy
(MJ / M 3 )
[22]
28-дневный
Сила
[22]
CI
(кг / МПа · м 3 )
Ei
(MJ / MPA · M 3 )
S1 / F1 233.59 7860.9 17,9 13,0 437,4
S2 265,3 8011.5 21,8 12,2 367,7
S3 201,8 7710,4 13,1 15,4 588,6
F2 237,5 7994,2 26,5 9,0 302,1
F3
2 229.7 7732,1 18.1 12.7 428,4 4284
3.5.2. Взаимосвязь между показателями воздействия FGM на окружающую среду и прочностью на сжатие

Согласно приведенным выше результатам, взаимосвязь между прочностью на сжатие и показателями CI, EI была продемонстрирована в .Две степенные функции могут хорошо соответствовать этим соотношениям, при этом коэффициент R 2 приближается к 0,7. В предыдущих исследованиях [23, 24] также изучались те же соотношения в самоуплотняющемся бетоне и сверхвысококачественном бетоне. Как и в исследуемом законе, увеличение прочности на сжатие ФГМ соответствует постепенному снижению индекса е-СО 2 (КИ) и е-энергетического индекса (ЭИ) при любой пропорции смеси. Следовательно, это может указывать на то, что FGM с более низкими выбросами CO 2 и меньшим потреблением энергии может быть достигнуто за счет разработки достаточно более высокой прочности на сжатие.

Взаимосвязь между индексами зеленого цвета и прочностью на сжатие в FGM. ( a ) Взаимосвязь между CI и прочностью на сжатие в FGM; ( b ) Взаимосвязь между EI и прочностью на сжатие в FGM.

3.5.3. Проектирование высокой производительности и экологичности FGM

На основании приведенных выше результатов можно обнаружить, что на показатели экологичности, включая индекс e-CO 2 и индекс e-энергии, большое влияние оказали параметры пропорции смешивания.Выбор приемлемой угольной пустой породы может помочь уменьшить воздействие FGM на окружающую среду. Например, угольная пустая порода III (угольная пустая порода Чанчжи) была исследована не только на предмет уменьшения выброса двуокиси углерода, но и на экономию энергии при переработке. Регулировка градации заполнителя не может оказать прямого влияния на окружающую среду, но может помочь достичь оптимальной прочности, а также косвенно способствовать устойчивому развитию строительных материалов. Замена определенного содержания цемента летучей золой, насколько это возможно, при отказе от цементирующих материалов, также может достичь оптимальной степени экологичности, поэтому применение подходящего соотношения летучей золы и цемента может эффективно снизить воздействие на окружающую среду, как и ожидалось.Хотя содержание воды может улучшить текучесть свежего бетона FGM, оно плохо сказывается на наборе прочности, особенно при содержании более 0,6 мас./мас. В целом, можно сослаться на следующие предложения по проектированию более устойчивой и чистой FGM с высокой производительностью:

  • (1)

    Выбор региональной угольной пустой породы обеспечивает высокую прочность FGM, например, источник из Чанчжи в этом эксперимент.

  • (2)

    Обеспечение приемлемой градации заполнителя путем оптимизации соотношения мелкого и крупного заполнителя.Оптимальное соотношение 3:7 в этом эксперименте.

  • (3)

    При определении подходящего соотношения летучей золы и цемента оптимальное соотношение в данном исследовании составляет около 1:1.

  • (4)

    Сохранение низкого соотношения воды и вяжущего. Рекомендуется, чтобы коэффициент был не более 0,6.

4. Выводы

Целесообразно разработать неспеченную низкопрочную смесь FGM для обработки армирования фундамента с использованием большого объема золы-уноса и заполнителя угольной пустой породы, составляющей более 83% по массе.Эта обработка значительно снижает расход цемента и природных заполнителей, таких как песок или известняк. Разумные пропорции смеси для материала FGM были разработаны и предложены на основе исследования механических свойств, характеристик долговечности и даже экологичности. Основные выводы резюмируются следующим образом:

  1. Факторы типа угольной пустой породы, количества связующего, градации заполнителя, отношения воды к связующему (w/b) и доли летучей золы могут сильно влиять на прочность и долговечность FGM.Уменьшение доли ж/б или летучей золы в общем вяжущем повысит прочность и долговечность. Это может сделать большее общее содержание связующего. Градация ленточного заполнителя «8-18» является оптимальной смесью для создания FGM с наивысшей прочностью, при этом она не может ухудшить долговечность.

  2. Приготовление FGM с содержанием менее 0,6 масс./масс. и менее 50% летучей золы от общего количества связующего может обеспечить прочность материала более 10 МПа. При рассмотрении влияния окружающей среды следует поддерживать определенное содержание цемента на низком уровне.Таким образом, для разработки высокопрочной FGM с зеленой массой и очисткой соотношение w/b должно быть ниже 0,6. Затем угольная жила I (из Сюйчана) и угольная жила IV (из Юйлиня) являются хорошим сырьем для выбора.

  3. Независимо от пропорции смеси FGM показатели e-CO 2 и e-энергии снижаются с увеличением прочности на сжатие. Однако он подходит для FGM с прочностью на сжатие в диапазоне 8–14 МПа. По сравнению с предыдущими обработками для укрепления фундамента, существенным преимуществом материала FGM является более низкое потребление энергии и меньший выброс углерода на единицу м 3 подготовки.Тем не менее, это не показывает многого на уменьшении истощения CO 2 от единицы МПа·м 3 в FGM.

  4. Консультации были предоставлены для проектирования и подготовки FGM с высоким качеством и низким уровнем выбросов углерода. Это может способствовать продвижению фундаментальной технологии с меньшими затратами, большей устойчивостью и общей высокой экологической ценностью.

Благодарности

Авторы благодарят за финансовую поддержку Национального фонда естественных наук Китая (грант No.U1534207 и 51678568), а также фонды фундаментальных исследований Центрального южного университета (№ 2016zzts065).

Вклад авторов

Концептуализация, К.М. и Г.Л.; методология, Л.Л.; программное обеспечение, Л.Л.; валидация, Л.Л., Г.Л. и К.М.; формальный анализ, LL; расследование, Л.Л.; ресурсы, HM; курирование данных, L.L., W.W. и C.Z.; написание — подготовка первоначального проекта, Л.Л.; написание — обзор и редактирование, Г.Л.; визуализация, К.М.; надзор, YX; Администрация проекта, Ю.ИКС.; приобретение финансирования, Y.X. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

Финансирование

Это исследование не получило внешнего финансирования

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов. Любая роль спонсоров в разработке исследования; при сборе, анализе или интерпретации данных; при написании рукописи или при решении опубликовать результаты должны быть указаны в этом разделе

Литература

1.Чен Ф.-К., Линь Л.-Б., Ван Дж.-Дж. Энергетический способ решения проблемы деформации геосинтетически армированной насыпи на фундаменте Пастернака. заявл. Мат. Модель. 2019;66:424–439. doi: 10.1016/j.apm.2018.09.025. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]2. Юнус Н.З.М. Характеристики морской глины, обработанной известью, по характеристикам прочности и сжимаемости. Междунар. Дж. ГЕОМАТ. 2015; 8: 1232–1238. [Google Академия]3. Канг Г., Тсучида Т., Атапатху А. Инженерное поведение обработанной цементом морской дноуглубительной глины на ранних и поздних стадиях отверждения.англ. геол. 2016; 209: 163–174. doi: 10.1016/j.enggeo.2016.05.008. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]4. Хэради Х., Йе Б., Ниши Х., Ока Р., Чжан Ф. Оптимальная схема улучшения грунта для повышения сейсмостойкости существующей коробчатой ​​водопропускной трубы, заглубленной в мягкий грунт. Танн. Подгр. Космическая техника. 2017;69:187–202. doi: 10.1016/j.tust.2017.06.022. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]5. Ю С., Ченг С., Го Х., Яо З. Экспериментальное исследование структурной реакции энергетических свай CFG. заявл. Терм. англ. 2016;96:640–651. дои: 10.1016/j.applthermaleng.2015.11.127. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 6. Xiaoluan H. Анализ конструкции и применения композитного фундамента CFG для высотного здания в районе слабых грунтов. Гуандун Архит. Гражданский англ. 2019;26:40–42. (на китайском языке) [Google Scholar]7. Сяо Д., Цзян Г., Ляо Д., Ху Ю., Лю С. Влияние подъездной насыпи на сваях из цемента, золы-уноса и гравия на опорные сваи в мягком грунте. Дж. Рок Мех. Геотех. англ. 2018;10:977–985. doi: 10.1016/j.jrmge.2018.06.001. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]8.Ren Q., De Schutter G., Jiang Z., Chen Q. Модель многоуровневой диффузии для промышленного песчаного раствора с учетом формы частиц и эффектов порошка известняка. Констр. Строить. Матер. 2019;207:218–227. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2019.02.139. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]9. Тан З., Ке Г., Ли В., Там В. В., Чжоу Дж. Л. Устойчивость устойчивого бетона к сульфатному воздействию, содержащего различные твердые промышленные отходы. Дж. Чистый. Произв. 2019; 218:810–822. doi: 10.1016/j.jclepro.2019.01.337. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 10.Ли Д., Ву Д., Сюй Ф., Лай Дж., Шао Л. Обзор литературы китайских исследований в области более эффективного использования угля. Дж. Чистый. Произв. 2018; 185: 959–980. doi: 10.1016/j.jclepro.2018.02.216. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 11. Ван С., Луо К. Выбросы ртути в атмосферу в результате сжигания энергетического и бытового угля в Китае. Атмос. Окружающая среда. 2017; 162:45–54. doi: 10.1016/j.atmosenv.2017.05.015. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 12. Ченг Ю., Хунцян М., Хунью С., Цзясинь В., Цзин С., Цзунхуи Л., Минкай Ю.Получение и характеристика геополимеров угольной пустой породы. Констр. Строить. Матер. 2018;187:318–326. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2018.07.220. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 13. Гуо Ю., Чжан Ю., Ченг Ф. Промышленное развитие и перспективы комплексной утилизации угольной пустой породы. CIESC J. 2014;65:2443–2453. [Google Академия] 14. Ван Дж., Ю Ю., Ван М., Ли С. Сценарный анализ предложения вторичной меди в Китае с учетом коэффициента эффективности вторичной переработки и правил импорта отходов. Ресурс. Консерв.Переработка 2019; 146: 580–589. doi: 10.1016/j.resconrec.2019.02.008. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 15. Sun Q., Tian S., Sun Q., Li B., Cai C., Xia Y., Wei X., Mu Q. Подготовка и микроструктура материала обратной засыпки из геополимерной пасты из летучей золы. Дж. Чистый. Произв. 2019; 225:376–390. doi: 10.1016/j.jclepro.2019.03.310. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 16. Ван Дж., Цинь К., Ху С., Ву К. Бетонный материал с отходами угольной пустой породы и летучей золой, используемый для дренажа сельскохозяйственных угодий в районах с высоким уровнем грунтовых вод. Дж. Чистый. Произв. 2016; 112: 631–638.doi: 10.1016/j.jclepro.2015.07.138. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 17. Хуан М., Хуанг С., Цзэн Дж., Ченг Ю., Лэй Т. Влияние PH на характеристики выщелачивания пустой породы как материала взрытого слоя экспресс-способом. Окружающая среда. англ. 2014; 32: 773–776. [Google Академия] 18. Дун З., Ся Дж., Фань С., Цао Дж. Активность мелкозернистого заполнителя прокаленной угольной пустой породы и его влияние на механическое поведение цементного раствора. Констр. Строить. Матер. 2015;100:63–69. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2015.09.050. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 19.Ю С., Ченг С., Го Х., Яо З. Экспериментальное исследование теплообменной способности свайных геотермальных теплообменников CFG на месте. Энергетическая сборка. 2014;79:23–31. doi: 10.1016/j.enbuild.2014.04.021. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 20. Лонг Г., Ли Л., Ли В., Ма К., Донг В., Бай С., Чжоу Дж. Л. Улучшенные механические свойства и долговечность цементно-грунтовой смеси, армированной угольной пустой породой, для обработки фундамента. Дж. Чистый. Произв. 2019; 231:468–482. doi: 10.1016/j.jclepro.2019.05.210. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 21. Хоу Л., He X., Li X., Wang S., Zhao L. Видовой состав и колонизация темных септированных эндофитов зависят от видов растений-хозяев и глубины почвы в песчаниках Му Ус, северо-запад Китая. Грибковая экол. 2019;39:276–284. doi: 10.1016/j.funeco.2019.01.001. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 22. Чжоу С. Магистерская диссертация. Хунаньский университет науки и технологий; Сянтань, Китай: 2016 г. Испытание сваи CFG на механические свойства разрушения в загрязненной среде. [Google Академия] 23. Ши Ю., Лонг Г., Ма К., Xie Y., He J. Проектирование и приготовление бетона со сверхвысокими характеристиками с низким воздействием на окружающую среду. Дж. Чистый. Произв. 2019;214:633–643. doi: 10.1016/j.jclepro.2018.12.318. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 24. Лонг Г., Гао Ю., Се Ю. Разработка более устойчивого и экологичного самоуплотняющегося бетона. Констр. Строить. Матер. 2015; 84: 301–306. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2015.02.072. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 25. Линьхао Л., Гучанчэн Л., Чаонэн Б., Юань С., Кунлинь М., Шэнь З. Прочность угольной пустой породы и ее межфазной зоны с цементным камнем в условиях циклов сухой-влажный.Уголь инж. 2019;51:153–159. (на китайском языке) [Google Scholar] 26. Ма С., Чжао Б., Лонг Г., Санг С., Се Ю. Количественное исследование развития прочности земляных конструкций, приготовленных с использованием органической глины и высокоэффективного стабилизатора грунта. Констр. Строить. Матер. 2018; 174: 520–528. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2018.04.119. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 27. Ашраф В., Нур М. Эксплуатационная оценка свойств бетона для различных комбинированных подходов к градации заполнителей. Procedia англ. 2011;14:2627–2634. дои: 10.1016/j.proeng.2011.07.330. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 28. ASTM C39/C39M-10. Стандартный метод испытаний на прочность на сжатие цилиндрических бетонных образцов. АСТМ; Уэст-Коншохокен, Пенсильвания, США: 2010. [Google Scholar]29. Хуан Г., Цзи Ю., Ли Дж., Хоу З., Донг З. Повышение прочности геополимерных растворов из кальцинированной угольной пустой породы за счет увеличения содержания кальция. Констр. Строить. Матер. 2018; 166: 760–768. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2018.02.005. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 30. Чен П., Чжэн В., Ван Ю., Чанг В.Модель ползучести высокопрочного бетона с добавками вяжущих. Констр. Строить. Матер. 2019; 202: 494–506. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2019.01.005. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 31. Томас Р.Дж., Питампаран С. Активированный щелочью бетон: инженерные свойства и деформационное поведение. Констр. Строить. Матер. 2015;93:49–56. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2015.04.039. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 32. Стандартный метод испытаний статического модуля упругости и коэффициента Пуассона бетона при сжатии.АСТМ интернэшнл; Уэст-Коншохокен, Пенсильвания, США: 2002. с. 4. [Google Академия]33. Стандартный метод испытаний динамического модуля Юнга, модуля сдвига и коэффициента Пуассона при импульсном возбуждении вибрации. АСТМ интернэшнл; Уэст-Коншохокен, Пенсильвания, США: 2009 г. [Google Scholar]34. Чатвира Б., Лертваттанарук П. Оценка устойчивости цементных растворов к азотной и уксусной кислотам, содержащих большое количество золы шелухи черного риса. Дж. Окружающая среда. Управление 2014; 133:365–373. doi: 10.1016/j.jenvman.2013.12.010. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar] 35.Чжоу С., Ма С., Лонг Г., Се Ю. Новый непортландцементный материал: механические свойства, долговечность и характеристики. Констр. Строить. Матер. 2020; 238 doi: 10.1016/j.conbuildmat.2019.117671. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 36. Ян С., Лю Дж., Ли Х., Сюй Л., Рен К., Ли Л. Влияние гидрохлорида триэтаноламина на характеристики цементного теста. Констр. Строить. Матер. 2019;200:218–225. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2018.12.124. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 37. Мюллер Х.С., Хайст М., Фогель М. Оценка потенциала устойчивости бетона и бетонных конструкций с учетом их воздействия на окружающую среду, производительности и срока службы.Констр. Строить. Матер. 2014;67:321–337. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2014.01.039. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 38. Бюро электрификации Z. China Railway Signal & Communication Co, Ltd. World Wide Web. [(по состоянию на 1 января 2020 г.)]; Доступно в Интернете: http://en.crsc.cn/39. Диксит М.К. Воплощенный энергетический анализ строительных материалов: усовершенствованный гибридный метод на основе ввода-вывода с разбивкой по секторам. Энергия. 2017; 124:46–58. doi: 10.1016/j.energy.2017.02.047. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 40. Тернер Л.К., Коллинз Ф.Г. Выбросы в эквиваленте двуокиси углерода (CO2-e): сравнение геополимерного и цементного бетона OPC. Констр. Строить. Матер. 2013;43:125–130. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2013.01.023. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 41. Теймен А., Кылыч А., Килич А. Влияние прочности цементного раствора на распределение напряжения (растяжение) полностью залитых раствором анкерных болтов. Танн. Подгр. Космическая техника. 2018;77:280–287. doi: 10.1016/j.tust.2018.04.022. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 42. Бьюик Р., Кайзер П., Аманн Ф. Прочность массивных и умеренно трещиноватых массивов твердых пород.Дж. Рок Мех. Геотех. англ. 2018 г.: 10.1016/j.jrmge.2018.10.003. [CrossRef] [Google Scholar]43. Рашид К., Ахмад М., Тахир М.А. Влияние органических реагентов на прочность цементного раствора на сжатие. Констр. Строить. Матер. 2018; 175: 434–438. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2018.04.177. [CrossRef] [Google Scholar]44. Чо Ю.К., Юнг С.Х., Чой Ю.К. Влияние химического состава золы-уноса на прочность на сжатие цементного раствора из золы-уноса. Констр. Строить. Матер. 2019; 204: 255–264. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2019.01.208. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 45. Нушини А., Аслани Ф., Кастель А., Гилберт Р.И., Уй Б., Фостер С. Модель напряжения-деформации при сжатии для бетона на основе геополимера с низким содержанием кальция и термически отвержденного портландцемента. Цем. Конкр. Композиции 2016;73:136–146. doi: 10.1016/j.cemconcomp.2016.07.004. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 46. Да Б., Ю Х., Ма Х., Тан Ю., Ми Р., Доу С. Экспериментальное исследование полных кривых напряжения-деформации кораллового бетона. Констр. Строить. Матер. 2016; 122:81–89. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2016.06.064. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 47. Ху Дж., Ву Дж. Механические свойства и соотношение напряжения и деформации при одноосном сжатии переработанного бетона с крупным заполнителем, подвергнутого циклам соля-мороз. Констр. Строить. Матер. 2019;197:652–666. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2018.11.213. [Перекрестная ссылка] [Академия Google] 48. Го З. Прочность бетона и определяющее соотношение: принцип и применение. Китайская архитектурно-строительная пресса; Пекин, Китай: 2004. [Google Scholar]49. Цзяньмин Ю., Лумин В., Ченг Дж., Донг С. Влияние летучей золы на коррозионную стойкость цементного камня на основе фосфата магния и калия в сульфатном растворе. Констр. Строить. Матер. 2020; 237 doi: 10.1016/j.conbuildmat.2019.117639. [CrossRef] [Google Scholar]

Как на самом деле работает армирование трещин фундамента из углеродного волокна

Большинство домов и построек поддерживаются фундаментом, опирающимся на прочное основание. Однако, к сожалению, внешнее боковое давление на фундамент может вытолкнуть стену внутрь, что приведет к сильному растрескиванию и наклону.Читайте дальше, чтобы узнать, как профессионалы Boccia используют углеродное волокно для устранения трещины в фундаменте .

Заделка трещины в фундаменте с помощью углеродного волокна

Если это условие не будет устранено, трещина в фундаменте потенциально может обрушиться и разрушить конструкцию, которую она поддерживает. К счастью, существует процесс, в котором используется углеродное волокно для усиления фундамента, чтобы ограничить дополнительное движение стены фундамента.

Армирование углеродным волокном

Углеродное волокно представляет собой материал, состоящий из тонких прочных кристаллических нитей.Он также имеет множество различных преимуществ, таких как:

  • Высокая жесткость
  • Высокая прочность на растяжение
  • Малый вес
  • Высокая химическая стойкость
  • Устойчивость к высоким температурам
  • Низкое тепловое расширение

При соединении с пластиковой полимерной смолой под воздействием тепла образуется прочный и легкий композитный материал.

Армирование трещин в фундаменте из углеродного волокна представляет собой систему, в которой используется материал из углеродного волокна, приклеенный к стене фундамента с трещинами в критических местах с использованием высокопрочных эпоксидных смол.

После того, как он будет установлен и оставлен для отверждения, он свяжется с материалами фундамента, перекрывая активную трещину фундамента и ограничивая ее движение. Боковое давление на стену фундамента смягчается, так что стена становится устойчивой и продолжает поддерживать дом или здание, как предполагалось.

Другими словами, трещина в фундаменте может повредить любой собственности. Однако с армированием углеродным волокном он будет таким же прочным, как и прежде!

Свяжитесь со специалистами в BOCCIA Inc.Специалисты по гидроизоляции сегодня!


Армирование фундамента Бирмингем, Алабама — Инженерные решения

Армирование фундамента абсолютно необходимо для любой коммерческой структуры, построенной в Бирмингеме, Алабаме или где-либо еще в окрестностях Пьемонта. Из-за рыхлого грунта в этом районе склады, дороги и даже дамбы подвергаются опасности из-за внезапного смещения или проседания грунта. Это может привести к обширным и дорогостоящим повреждениям, поэтому так важно укрепить фундамент этих сооружений.К счастью, компания Engineered Solutions всегда готова помочь.

Здесь, в Engineered Solutions, мы предлагаем различные решения по укреплению фундамента, все из которых предназначены для укрепления фундаментов и их защиты от внезапных изменений в грунте. Мы рады предложить следующие коммерческие структуры или владельцам недвижимости в Большом Бирмингеме, Алабама, район:

  • Армирование углеродным волокном. Армирование фундамента углеродным волокном можно использовать для стабилизации стен фундамента, а также вынутого грунта для удержания земли.В этом современном материале используется армированный волокном полимер, который может выдерживать больший вес, чем сталь.
  • Винтовые сваи — сваи идеально подходят для укрепления недавно построенных или недавно поврежденных фундаментов. Эти опоры или микросваи эффективно переносят вес конструкции с неустойчивого грунта на несущую почву.
  • Грунтовые гвозди — обычно используемые для усиления фундамента, построенного на наклонной поверхности, грунтовые гвозди можно легко установить рядом с существующими зданиями или в других местах, где земляные работы нецелесообразны.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.

    2019 © Все права защищены.