Свайное поле 6 на 6: Свайный фундамент 6 на 6

Содержание

Свайный фундамент 6 на 6

Предлагаем профессиональный монтаж свайного фундамента 6 на 6 для дома под ключ от завода «Строй Сваи». Занимаемся изготовлением и установкой свайных опор разных типоразмеров. Выполняем работы на территории Санкт-Петербурга и Ленинградской области.

Стоимость свайно-винтового фундамента находится в прямой зависимости от количества свай и их параметров. В прейскуранте наши заказчики могут познакомиться с ценой на изделия с учетом монтажа.

Рассчитать стоимость свайного фундамента онлайн Вы можете с помощью калькулятора.

Для возведения долговечного и прочного фундамента при проектировании учитывают не только несущую способность опор, но и особенности здания:

  • При строительстве одноэтажных каркасных домов устанавливают 9 столбов с диаметром 108 мм, расстояние между ними — не более 3 м.
  • У строений более сложной конструкции (с мансардой, террасой) или брусового сруба с большим весом шаг укорачивают, число опор увеличивают.
  • Для деревянного сруба или бани из оцилиндрованного бревна профессионалы предложат до 16 свай на ту же площадь.

Окончательный расчет делает менеджер нашей компании: он учитывает повышение нагрузки при использовании бруса, количество дополнительных стволов в местах расположения печей, каминов, несущих стен и т. д.

Предварительно делают исследование грунта на участке, после чего составляют проект. Установку свайного фундамента 6×6 проводят в несколько этапов:

  • Размечают свайное поле, делая лунки для легкого вкручивания стволов.
  • Ввинчивают сваи вручную при помощи лома или с привлечением спецтехники.
  • Выравнивают и обрезают верхушки труб, засыпают внутрь песко-цементную смесь.
  • Приваривают оголовки, обрабатывают швы антикоррозийным покрытием.
  • По желанию клиента укрепляют основание ростверком из металлопроката.

Длительность всех установочных операций — от 1 до 3 суток, после этого участок остается практически чистым

Использование винтовых свай позволяет вести строительство на любом типе грунта (за исключением каменистого), даже при сооружении пристани. Металл при должной обработке служит не менее 100 лет, при этом стоимость основания на 20-50% ниже аналогов (ленточного, столбчатого, монолитного).

В нашей компании вы можете купить винтовые сваи для дома 6 на 6, подав заявку на сайте (форма обратной связи) или по телефону 8 (812) 916-67-72.

Свайный фундамент 6х6 под дом в Санкт-Петербурге

Фундамент 6х6 — один из наиболее востребованных типовых проектов, который служит основой для строительства бытовки, бани, небольшого жилого дома, конструкции хозяйственного назначения и других зданий. Готовые проекты, предлагаемые компанией «Сила сваи», позволяют сэкономить время, и при этом получить качественный надежный фундамент 6х6 на сваях, который прослужит без нареканий много десятилетий.

Показать наши работы Оставить заявку на расчёт

Для устройства такого фундамента потребуется минимум 9 свай. Для возведения здания можно использовать различные материалы — сэндвич-панели, деревянный брус, газобетон. Для быстрого строительства бытовки или жилого дома востребованы СИП-панели, для бань чаще выбирают брус. Свайный фундамент выдерживает большие статические и динамические нагрузки, что сравнимо с более дорогими и трудоемкими конструкциями оснований, поэтому этот метод строительства становится все более популярным.

На каких участках возможно возведение фундамент 6х6

Фундамент на сваях привлекает универсальностью — такую технологию применяют для возведения домов и бытовок на почвах с разными характеристиками:

— переувлажненных пучинистых;
— рыхлых с низкой несущей способностью;
— на заболоченных участках;
— с подвижными слоями почвы, в зоне сейсмической активности;
— на участках со сложным ландшафтом и значительными перепадами высот.

Неблагоприятные условия строительства не влекут необходимость выполнения земляных работ и осушения почвы.

Для устройства надежного фундамента на сваях и устойчивой конструкции бытовки следует выяснить состав грунта, что позволит правильно выбрать размер свай.

Диаметр и толщина стенки свай для фундамента 6х6

Параметры свай зависят от проектной несущей способности фундамента. Для возведения легких конструкций из СИП-панелей или бруса подойдут сваи с диаметром 89 миллиметров, под более тяжелые здания лучше использовать опоры с диаметром 108 миллиметров, это может быть двухэтажный коттедж, дом с мансардой, ангар, бытовка.

Еще один важный параметр качественных свай — толщина стенки. Она не должна быть меньше 3,5 миллиметров, а для возведения тяжелой конструкции рекомендуется выбирать сваи с толщиной стенки 4 миллиметра. Это значение влияет на долговечность опоры, сваи со стенкой 4 миллиметров не деформируются при ввинчивании в грунт, а следовательно, обеспечивают фундаменту необходимую жесткость, а также риск поражения коррозией снижен практически до нуля.

В компании «Сила сваи» представлен ассортимент свай с разным диаметром — от 57 миллиметров до 133 миллиметров, вы сможете подобрать опоры для возведения самых разных конструкций — легкого забора, бытовки, двухэтажного дома из газобетона и большого ангара с кран-балкой. Клиенты компании получают продукцию высокого качества — сваи изготовлены из прочного металла (толщина стенки — от 4 миллиметров), обработанного антикоррозийным составом, это обеспечивает длительный срок эксплуатации. Также предлагается квалифицированное содействие — инженеры помогут рассчитать правильное количество свай и определить оптимальную глубину их ввинчивания, монтажники выполнят профессиональную установку свай, а также обвязку швеллером, если того требуют условия строительства.

цены, свайное поле к типовым проектам домов и бань из бруса

Наимено­вание проекта

Кол-во свай Стои­мость Свайное поле
№1 проект дома 6х6 м 11 68 750 р.
№2 проект дома 6х8 м 18 112 500 р.
№3 проект дома 6х6 м
13
81 250 р.
№4 проект дома 6х6 м 12 75 000 р.
№5 проект дома 6х6 м 15 93 750 р.
№6 проект дома 6х6 м 15 93 750 р.
№7 проект дома 6х6 м 15 93 750 р.
№8 проект дома 6х6 м 12 75 000 р.
№9 проект дома 6х6 м 13 81 250 р.
№10 проект дома 6х6 м 12 75 000 р.
№11 проект дома 6х7,5 м 15 93 750 р.
№12 проект дома 6х7,5 м 18 112 500 р.
№13 проект дома 6х7,5 м
14
87 500 р.
№14 проект дома 6х8 м 12 75 000 р.
№15 проект дома 6х8 м 12 75 000 р.
№16 проект дома 6х8 м 17 106 250 р.
№17 проект дома 6х8 м 16 100 000 р.
№18 проект дома 6х8 м 18 112 500 р.
№18-1 проект дома 6х8 м 14 87 500 р.
№19 проект дома 7х7 м 20 125 000 р.
№20 проект дома 7х7 м 18 112 500 р.
№21 проект дома 7х7 м 19 118 750 р.
№22 проект дома 7х7 м 18 112 500 р.
№23 проект дома 7х7 м 19 118 750 р.
№24 проект дома 6х9 м 18 112 500 р.
№25 проект дома 6х9 м 18 112 500 р.
№26 проект дома 6х9 м 18 112 500 р.
№27 проект дома 6х9 м 18 112 500 р.
№28 проект дома 6х9 м 21 131 250 р.
№29 проект дома 6х9 м 19 118 750 р.
№30 проект дома 6х9 м 17 106 250 р.
№31 проект дома 7х8 м 23 143 750 р.
№32 проект дома 7,5х8 м 21 131 250 р.
№33 проект дома 7х9 м 28 175 000 р.
№34 проект дома 7х9 м 27 168 750 р.
№35 проект дома 7х9 м 25 156 250 р.
№36 проект дома 7х9 м 23 143 750 р.
№37 проект дома 7х9 м 21 131 250 р.
№37-1 проект дома 7х9 м 23 143 750 р.
№37-2 проект дома 7х9 м 20 125 000 р.
№37-3 проект дома 7,5х8,5 м 24 150 000 р.
№37-4 проект дома 7,5х9 м 23 143 750 р.
№38 проект дома 8х8 м 21 131 250 р.
№38-1 проект дома 8х8 м 23 143 750 р.
№38-2 проект дома 8х8 м 25 156 250 р.
№38-3 проект дома 8х8 м 23 143 750 р.
№39 проект дома 8х8,5 м 18 112 500 р.
№39-1 проект дома 8х8,5 м 28 175 000 р.
№40 проект дома 8х8,5 м 28 175 000 р.
№41 проект дома 8х8,5 м 23 143 750 р.
№42 проект дома 8х8,5 м 22 137 500 р.
№43 проект дома 8х9 м 27 168 750 р.
№44 проект дома 8х9 м 27 168 750 р.
№45 проект дома 8х9 м 23 143 750 р.
№46 проект дома 8х9 м 23 143 750 р.
№46-1 проект дома 8х9 м 25 156 250 р.
№47 проект дома 8,5х9 м 25 156 250 р.
№47-1 проект дома 8,5х9 м 22 137 500 р.
№48 проект дома 8х10 м 34 212 500 р.
№49 проект дома 8х10 м 27 168 750 р.
№50 проект дома 8х10 м 28 175 000 р.
№50-1 проект дома 8х10 м 27 168 750 р.
№51 проект дома 9х9 м 31 193 750 р.
№52 проект дома 9х9 м 23 143 750 р.
№52-1 проект дома 9х9 м 28 175 000 р.
№52-2 проект дома 9х9 м 26 162 500 р.
№52-3 проект дома 7х12 м 25 156 250 р.
№53 проект дома 9х10 м 31 193 750 р.
№53-1 проект дома 7,5х12 м 29 181 250 р.
№54 проект дома 8х11,5 м 36 225 000 р.
№54-1 проект дома 8х12 м 33 206 250 р.
№55 проект дома 10х10 м 37 231 250 р.
№56 проект дома 10х10 м 31 193 750 р.
№57 проект дома 9,5х11 м 33 206 250 р.
№57-1 проект дома 9,5х12 м 38 237 500 р.
№58 проект дома 10х11,5 м 31 193 750 р.
№59 проект дома 10х13,5 м 32 200 000 р.
№59-1 проект дома 10х14 м 37 231 250 р.
№60 проект дома 12х12 м 47 293 750 р.
№60-1 проект дома 11х17 м 56 350 000 р.
№1 проект бани 3х4 м 8 50 000 р.
№2 проект бани 4х4 м 9 56 250 р.
№3 проект бани 3х6 м 8 50 000 р.
№4 проект бани 4х5 м 9 56 250 р.
№5 проект бани 4х6 м 12 75 000 р.
№6 проект бани 4х6 м 12 75 000 р.
№7 проект бани 3х8 м 10 62 500 р.
№8 проект бани 4х6 м 9 56 250 р.
№9 проект бани 4х6,5 м 11 68 750 р.
№10 проект бани 5х6 м 14 87 500 р.
№11 проект бани 6х6 м 17 106 250 р.
№12 проект бани 6х6 м 16 100 000 р.
№13 проект бани 6х6 м 18 112 500 р.
№14 проект бани 6х6 м 12 75 000 р.
№15 проект бани 6х6 м 16 100 000 р.
№16 проект бани 6х6 м 15 93 750 р.
№17 проект бани 6х7 м 15 93 750 р.
№18 проект бани 6,5х6,5 м 17 106 250 р.
№19 проект бани 6х7,5 м 18 112 500 р.
№20 проект бани 4,5х10 м 15 93 750 р.
№21 проект бани 6х8 м 20 125 000 р.
№22 проект бани 6х8 м 17 106 250 р.
№23 проект бани 7х7 м 21 131 250 р.
№24 проект бани 6х9 м 17 106 250 р.
№25 проект бани 7х8 м 21 131 250 р.
№26 проект бани 6х9,5 м 21 131 250 р.
№27 проект бани 6х10 м 17 106 250 р.
№28 проект бани 8х9 м 20 125 000 р.
№29 проект бани 8х10 м 30 187 500 р.
№30 проект бани 8х10 м 26 162 500 р.

Расчет свайно-винтового фундамента | К-ДОМ

Установка свайно-винтового фундамента требует скрупулезного расчета. Для любого столбчатого фундамента определение места установки опор и расчет их несущей способности принципиально отличается от расчета монолитных фундаментов. В данном случае вес конструкции и прочие нагрузки распределяются не равномерно по всему монолиту, а приходятся на каждую отдельную сваю.

1. Нагрузки на фундамент

Основные нагрузки на фундамент несет вес будущей конструкции. Если строится дом, то для определения общей нагрузки необходимо знать вес

  • Обвязки фундамент
  • Нижнего перекрытия
  • Стен внешних и внутренних
  • Верхнего перекрытия и потолка
  • Стропильной системы крыши
  • Кровельного материала
  • Инженерных коммуникаций
  • Оконных и дверных блоков
  • Отделочных материалов
  • Крыльца и веранды, если они находятся на одном фундаменте с домом

Кроме того, на грунт, как конечную опору строения, оказывают нагрузки и сами винтовые сваи – чем больше будет диаметр применяемых труб, тем больше вес.

Основные нагрузки на фундамент

Все перечисленные параметры являются исходными и неизменными после постройки и ввода дома в эксплуатацию. Эксплуатация дома привносит новые нагрузки на фундамент, в частности

  • Вес людей в доме
  • Вес оборудования
  • Вес мебели и бытовых приборов
  • Вес снега на кровле

Очевидно, что эксплуатационные нагрузки будут непостоянными, но учитывать их в расчете нужно по максимуму.

Все указанные нагрузки являются вертикальными. Но кроме них при эксплуатации дома добавляются боковые воздействия:

  • Сила ветра, давящая на стены и скат крыши
  • Сейсмические нагрузки
  • Силы пучинистости грунта зимой
  • Конструкционные нагрузки, связанные с изменениями линейных размеров элементов здания (усушка древесины, увлажнение и проч)

Все нагрузки различаются не только по своей силе, но и по месту приложения, а также по времени воздействия. Различают следующие виды нагрузок:

  1. Равнораспределенные – вес самого здания или снега на кровле
  2. Сосредоточенные, такие как вес оборудования или мебели на ограниченном участке дома
  3. Статические – постоянные во времени
  4. Динамические – например, ударная нагрузка порывов ветра или вибрация от работы тяжелого оборудования

В некоторых случаях нагрузки могут совпадать, усиливая общее воздействие на опору, и это тоже должно быть учтено в расчете фундамента.

2. Основные опорные точки

При расчете необходимо иметь представление о том, как действуют те или иные нагрузки – отсюда можно определить положение опорных точек столбчатого фундамента. Для этого рассмотрим конструкцию здания и то, как перераспределяются по ней нагрузки.

Так, вес кровли и снега на нем передается на стропильную систему. Та, в свою очередь установлена на боковые стены и в некоторых случаях на верхнее перекрытие. Перекрытие тоже опирается на боковые и внутренние несущие стены. В некоторых случаях крыша может выступать за периметр основания дома и опираться на отдельные опоры – столбы или колонны – в этом случае часть нагрузок на стены уменьшается, но в устройстве фундамента должны быть предусмотрены дополнительные опорные точки.

Таким образом, очевидно, что вертикальные нагрузки со стороны кровли и крыши в основном направлены на стены здания.

Это означает, что опорные точки  фундамента должны быть расположены в первую очередь под стенами. Как правило, опоры ставятся по периметру всего здания и по линиям  расположения несущих стен. Сами стены со своим весом и нагрузками, переданными от верхней части здания, давят на обвязку фундамента.

Нижнее перекрытие оказывает давление в первую очередь на боковые опоры, т.е. на балки нижней обвязки фундамента – по периметру и в более сложном по поперечным балкам.

Как упоминалось выше, в здании могут иметься дополнительные элементы, повышающие общий вес дома. Примером может служить массивное котельное оборудование. Несмотря на то, что вес любых предметов, находящихся в помещении, передается более-менее равномерно на нижнее перекрытие, в таких особо нагруженных местах создаются дополнительные локальные нагрузки на сами балки перекрытия, точнее на участки, расположенные непосредственно под местом расположения оборудования.

Очевидно, что они требуются создания отдельных опорных точек.

Винтовые сваи в опорных точках

3. Учет характеристик грунта

Характеристики грунта с точки зрения установки фундамента определяют в первую очередь его несущую способность, то есть устойчивость к нагрузкам со стороны установленных на нем конструкций без проседания. Она измеряется в тн/м2  или кгс/см2. Наиболее значимыми для несущей способности грунта являются

  • Тип грунта
  • Степень уплотнения
  • Влажность

Для изучения параметров грунта в общем случае необходимо проводить геологические изыскания. Однако стоимость их достаточно высока, и на практике строители пользуются наработанными опытом обобщенными параметрами для тех или иных грунтов, а также пользуются упрощенными методами определения свойств грунта.

Во-первых, существуют определенные известные характеристики для основных видов грунта, на котором планируется постройка – песчаных или глинистых.

Во-вторых, проводится пробное вкручивание свай.

Для самостоятельного определения типа грунта можно использовать известный способ —

скатать шарик из земли и растереть ладонями. При этом можно увидеть, что:

  1. Шар из песка практически не скатывается, и при растирании чувствуются отдельные песчинки
  2. Шар из песчаного грунта (до 90% состава) формируется, но разрушается при самых небольших нагрузках
  3. Шар из суглинка (до 30% глины) держит форму, но при воздействии нагрузками трескается по краям
  4. Шар из глины отлично формируется и при надавливании не дает трещин

Плотность различных типов грунтов и их несущая способность определена практикой и приводится в таблицах. Приведем некоторые параметры для наиболее употребимых грунтов:

  • Крупнозернистый песок – 5-6 т/м2
  • Средний песок – 4-5 т/м2
  • Мелкозернистый зернистый песок – 3-4 т/м2
  • Мелкозернистый влажны песок – 2-3 т/м2
  • Супесь – 2,5-3 т/м2
  • Увлажненная супесь– 2-2,5 т/м2
  • Крупнозернистый песок – 5-6 т/м2
  • Суглинок – 2-3 т/м2
  • Глина – 2,5-6 т/м2
  • Влажная глина – 1-4 т/м2

Насыщенность влагой тоже можно определить простым проверенным способом. Отрыть небольшую (до полуметра глубиной) ямку: если через некоторое время в ней будет скапливаться вода, то грунт можно считать влажным. В противном случае – сухим.

Обобщая сказанное, можно с уверенностью сказать, что для самостоятельного расчета фундамента можно смело использовать данные, приведенные выше. Как правило, тип грунта в данной местности известен.

Пробное вкручивание поможет выявить, насколько общий тип грунта, характерный для близлежащих участков может локально отличаться от среднего.

4. Определение параметров свай

Для того, чтобы определить параметры свай, устанавливаемых в качестве фундамента, необходимо знать их несущую способность. Расчеты показывают, что допустимая нагрузка на сваю зависит от диаметра трубы, толщины стенки, длины сваи и ширины лопасти.

Теоретически несущая способность сваи рассчитывается по формуле

F=S*Ro

S – площадь опоры, т.е. лопасти

Ro – прочностная характеристика грунта

Поскольку учет параметров грунта взят не из геологических исследований, а из таблиц, необходимо применить понижающий коэффициент. В большинстве случае он берется равным порядка 1,4-1,7, то есть фундамент рассчитывается с запасом прочности до 70%.

Опытным путем установлены усредненные характеристики различных свай. Так сваи диаметром 108 мм способны выдерживать нагрузку до 5-7 тонн. При диаметре 89 мм – предельная несущая нагрузка – около 3-5 тонн. Самые тонкие сваи  диаметром 73 мм способны выдержать до 3 тонн веса.

Выбор длины винтовой сваи зависит в основном от типа грунта, на которую будет опираться лопасть. Так на участках с устойчивым грунтом достаточно длины сваи 2,5 метра. Окончательный выбор должен учитывать запас на перепад высот на участке под строительство.

5. Расчет количества свай

Из предыдущего параграфа видим, что количество свай на тот или иной фундамент можно определить, разделив общий вес дома на несущую способность одной сваи.

Приведем приблизительный расчет количества свай для обычного дома.

Так, вес его будет складываться из веса всего здания, умноженного на коэффициент надежности для того или иного типа конструкций. Он равен при постоянной нагрузке:

  1. Для деревянных конструкций – 1,05
  2. Металлических конструкций – 1,2
  3. Стяжек, изоляции – 1,3
  4. Для снеговой нагрузки – 1,4

6. Распределение свай по площади фундамента

Существуют основные правила распределения свай:

  1. В обязательном порядке сваи устанавливаются под углы здания. Это самые напряженные точки, так как здесь сходятся нагрузки как минимум от двух стен.
  2. При необходимости под каждую стену устанавливается еще одна или несколько свай, в зависимости от длины стен, в том числе и внутренних несущих
  3. В участки с повышенной нагрузки сваи также устанавливаются по углам.

Приведем расчет количества свай для дома с мансардой, который оказывает нагрузку на фундамент до 50 тонн с учетом приведенных коэффициентов.

Количество, необходимое для возведения фундамента для такого дома:

  • Сваи диаметром 108 мм – 50/6= 8,3 сваи. Реально требуется 9 свай.
  • Сваи диаметром 89 мм – 50/4=12,5 свай. С запасом берется 13 свай.

При прямоугольном сечении 6х4,5м и одной несущей стене 6х3 м сваи устанавливаются: 4 по углам, остальные вдоль стен.

Рассмотрим применение сваи 89 мм. По углам здания ставится 4 сваи. Две сваи устанавливаются по концам внутренней несущей стены. Таким образом, остается 13-6=7 свай. Одну целесообразно установить под среднюю точку несущей стены, а остальные распределить по периметру. Если добавить еще две сваи, то на каждую из боковых стен (кроме угловых) будет приходиться по 2 сваи. Тогда шаг их установки оставит 1.5 метра, что вполне соответствует хорошему запасу прочности.

План свайного поля

7. Заключение

Расчет фундамента имеет большое значение в закладке основы под строительства, особенно на слабых грунтах и естественных уклонах площадки под постройку дома. Его можно провести самостоятельно, но при строительстве большого дома лучше обратиться к специалистам.

Фирма «К-ДОМ» специализируется в возведении фундаментов на винтовых сваях и имеет наработки в расчете фундаментов любой сложности. Мы готовы оказать консультационные услуги, провести контрольное вкручивание и дать компетентные рекомендации по использованию того или иного типа фундамента, а также установить свайно-винтовой фундамент под ключ.

Дом 25
Утеплили стены под штукатурный фасад секции 4. Монтировали навесной вентилируемый фасад секции 1. Монтировали лифты. Штукатурили стены и выполняли устройство стяжки пола в секции 4. Выполнили кабельные магистрали в подвале. Выполняли устройство кладовых. Монтировали систему пожаротушения паркинга.

 

Дом 26
Выполняли устройство металлического ограждения парапета секций 4 и 5. Продолжали красить стены и потолки в подъездах. Монтировали конструкции из гипсокартона и напольную плитку на первых этажах в подъездах. Установили металлические ламели на витражах со стороны реки. Установили витражи ритейла и первых этажей подъездов. Установили этажные и квартирные шкафы электрики в секции 6. Выполнили утепление, гидроизоляцию и стяжку балконов. Приступили к работам по благоустройству.

 

Дом 30
Выполняли устройство монолитного каркаса цоколя в секциях 1, 2, 3, 4, 6, 7. Выполняли кладку кирпича цоколя в секциях 5 и 6. Выполнили гидроизоляцию и теплоизоляцию наружных стен. Сделали обратную засыпку пазух котлована секций 1, 2, 5, 6, 7. Монтировали башенный кран.

 

Дом 31
Выполняли устройство монолитного каркаса 4–6 этажей и каркаса паркинга.

 

Дома 39 и 40
Секция 1: Выполняли устройство монолитного каркаса пятого этажа и кирпичную кладку третьего этажа.
Секция 2: Выполняли кирпичную кладку на первом, втором и третьем этажах.
Секция 3: Выполняли устройство железобетонного каркаса -1 этажа.
Секция 4: Завершили устройство свайного поля. Готовили основание под фундаментную плиту.
Секция 5: Выполняли устройство свайного поля.

 

Дом 42
Секции 1, 5 и 10: Завершили свайное поле и выполняли армирование плиты фундамента.
Секция 2: Выполняли устройство монолитного каркаса четвёртого этажа.
Секции 3 и 4: Выполняли устройство монолитного каркаса третьего этажа.
Секция 6: Выполняли устройство монолитных вертикальных конструкций.
Секция 7: Выполняли устройство монолитного каркаса второго этажа.
Секции 8 и 9: Выполняли устройство монолитного каркаса первого этажа.

 

Школа
Выполняли устройство плиты перекрытия четвертого этажа. Заполняли монолитный каркас кирпичной кладкой на втором и третьем этаже. Выполняли устройство систем вентиляции и дымоудаления на втором и третьем этаже.

На Фото: Школа

В ЖК «Аквилон BESIDE» на Рязанском проспекте Москвы завершают свайное поле

Группа «Аквилон» завершает устройство свайного поля в первой очереди жилого комплекса «Аквилон BESIDE» на Рязанском проспекте в Москве. По итогам строительных работ на стройплощадке будет погружено 373 сваи. Объект возводится в 10 минутах ходьбы от станции метро «Нижегородская».

Первая очередь «Аквилон BESIDE» – это два 25-этажных жилых корпуса общей площадью 57 300 кв. м. Помимо близости к метро и крупнейшему ТПУ, в районе есть вся необходимая инфраструктура: торгово-развлекательные центры, супермаркеты, фитнес-клубы и социальные объекты. Группа «Аквилон» также построит в проекте общеобразовательную школу на собственные средства.

В квартирографии представлены классические и европланировки, площадью от 20,1 до 86,9 кв. м. В каждой квартире Аквилон реализует свои стандарты: дополнительная шумоизоляция в стяжке пола и на окнах, индивидуальные вентклапаны для комфортного микроклимата, увеличенные энергоэффективные окна с защитными детскими замками. Квартиры сдаются с отделкой whitebox, можно заказать готовую отделку в одном из трех стилей.

Все квартиры также оборудуют «умной» системой inHOME-2021 для контроля за квартирой через смартфон. Например, в специальном приложении жители «Аквилон BESIDE» смогут проверить расход ресурсов, оплатить счета за коммунальные услуги, связаться с управляющей компанией. Сбор показаний счетчиков и их отправка происходит автоматически. Можно дистанционно перевести квартиру в режим stand by, то есть отключить электроустановки. В случае протечки, возгорания или несанкционированного открытия двери, специальные датчики отправят мгновенный сигнал в приложение. Таким образом, застройщик полностью перевел решение бытовых вопросов в онлайн-формат.

Жители ЖК «Аквилон BESIDE» смогут снизить расходы на коммунальные платежи за счет внедрения энергоэффективных технологий. В частности, в строительстве применят улучшенное утепление фасада и кровли «Termo-S», снижающее на 50% теплопотери здания, что увеличивает экономию жителей на коммунальных платежах до 40%.

В первой очереди предусмотрен подземный паркинг, колясочные и сити-боксы для хранения вещей. В гостевых холлах будет выполнена дизайнерская отделка. Внутреннее пространство оборудуют видеонаблюдением, дворы закроют от машин, входы в парадные и пешеходные дорожки будут устроены по принципу «безбарьерной среды». На первых этажах разместятся магазины, кафе, химчистки, аптеки.

Центром притяжения жителей «Аквилон BESIDE» станет двор-парк с ландшафтным озеленением. Здесь разместится живописный сквер с деревьями, клумбами и цветниками, а также детские и спортивные площадки для разных возрастных групп, площадки с лежаками для йоги и релаксации, беговая и велосипедная дорожки. В дизайне ландшафта применят геопластику для холмистого рельефа и экологичные материалы. В одной из секций откроется детский клуб «Аквилон Kids» – общественное пространство для проведения досуга с детьми.

Дата публикации 28 мая 2021

Hammerin ‘Hokies собрали рекордные 22 попытки, чтобы победить Питта

6

Финал

22

Технологический институт Вирджинии ВТ

11-6, 1-4 АКК

Оценка по периодам
Команда 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Р Х Э
Питт ВВЕРХ 1 0 0 0 1 2 0 1 1 6 16 0
Технологический институт Вирджинии ВТ 2 1 4 0 0 9 1 5 х 22 20 1

З : Дрю Хакенберг (4-0) L : Логан Эванс (2-1)

БЛЭКСБУРГ . Бейсбольная команда Технологического института Вирджинии представила супергеройское выступление во время субботней тематической игры «День Марвел» и уловила суть Тора, забив рекорд сезона, шесть хоум-ранов, когда «Хоки» одержали победу со счетом 22–6 над Питтом на English Field. в парке Атлантик Юнион Бэнк.

Джек Херли (3 из 5, пять ИКР) и Карсон ДеМартини (4 из 4, четыре ИКР) составили по два хоумрана каждый, как набор Virginia Tech (11-6, 1-4 ACC). программный рекорд по количеству пробежек, набранных во время игры регулярного сезона ACC. ДеМартини добрался до своей второй игры на летучей мыши в шестом иннинге, нуждаясь в тройном попадании в цикле, предпочитая провести подачу 1: 1 от Дилана Лестера через стену поля для шестого хоумрана в своем сезоне новичка.

Ник Биддисон и Кейд Хантер хоумред также для Hokies, которые также установили рекорд сезона по количеству внебазовых попаданий (12).Биддисон финишировал 3 из 5 с двойным и тремя ИКР, в то время как Таннер Шобель и Ник Холеса (два дубля) подтолкнули Tech к раскаленной атаке с парой многократных выступлений.

Настоящий правша-новичок Дрю Хакенберг улучшил свой счет до 4-0 за свои первые пять студенческих стартов, позволив четыре пробежки за шесть подач работы, выбив четырех отбивающих, не пройдя ни одного. Хакенберг отстал во время первого тайма после того, как Кайл Хесс открыл игру, удвоив основное правило, отдав «Пантерам» в общей сложности 11 попаданий.

Несмотря на то, что Tech сделал семь пробежек в первых трех иннингах, Питт (10–9, 1–4 ACC) вернулся в игру, полагаясь на хоумраны CJ Funk и Джека Андерсона, чтобы закрыть счет 7–4 к шестому иннингу.

Тем не менее, Hokies сломали игру своим шестым иннингом с девятью ранами, во время которого они вывели на тарелку 12 отбивающих и подсчитали семь попаданий, включая два дабла и три хоумрана.

Поскольку игра была вне досягаемости, Tech во второй раз отыгрался во время восьмого иннинга, сделав пять пробежек против КПЗ «Пантер».

ВАЖНО
• Аутфилдер-второкурсник Джек Херли продлил свою результативную серию до 16 игр подряд в открытии сезона.
• Трехлетний аутфилдер Гэвин Кросс стал свидетелем того, как его результативная серия из 14 игр прервалась, несмотря на то, что он дотянулся до двух прогулок (одна преднамеренная).

ВВЕРХ СЛЕДУЮЩИЙ
Технологический институт Вирджинии будет добиваться победы в серии против Питта во время резинового матча на выходных в воскресенье, 20 марта. Первая подача на English Field в парке Atlantic Union Bank запланирована на 1 час.м.

Галерея: (3-19-2022) BSB: Игра Питта 2

Тигры бьют Титанов в ответ на Том Пайл Филд

ЭДВАРДСВИЛЬ – Оставив 10 бегунов на базе в открытии сезона победой над Хайлендом во вторник, Эдвардсвилл Тигры сделали акцент в среду, чтобы извлечь выгоду из шансов.

Чувство дежа вю все же должно было сохраняться после того, как «Тигры» застряли на втором и третьем месте, а на третьем никого не было.

«Многим вещам предстоит научиться, — сказал тренер EHS Тим Фанкхаузер. «В последних двух играх у нас были иннинги, когда у нас была возможность увеличить пробежку и усложнить ситуацию. В матче с Хайлендом мы позволили им сорваться с крючка. Поскольку игра продолжалась сегодня, мы лучше справились с этим».

«Тигры» забили в каждом из следующих трех подач, в том числе в шестом с шестью ранами, завершив победу со счетом 12: 2 над Чатемом Гленвудом на «Том Пайл Филд» в домашнем первом матче.

Эдвардсвилл завершил игру с 10 попаданиями, включая три сингла RBI подряд от Зака ​​Зельцера, Трента Шредера и Кэлеба Коупленда.

«Нам нужен был только один удар, а потом мы продолжали идти и идти», — сказал второй игрок с низов EHS Кайл Модрусич, который провел рекордные для своей карьеры три заезда.

Тигры штата, занявшие восьмое место (2-0), получили взносы от всех в составе против Титанов (0-1).

У семи игроков был хотя бы один RBI, и семь игроков забили хотя бы один раз.Каждый стартер благополучно добрался до базы.

«По нашей тренировке и нашей предварительной игре видно, что ребята действительно обретают некоторую уверенность», — сказал Фанкхаузер.

Нападение сделало победителем Эвана Фанкхаузера на насыпи.

Старший EHS провел пять иннингов и допустил два рана при трех попаданиях с четырьмя аутами и двумя прогулками.

«Я чувствовал себя очень хорошо, — сказал Эван Фанкхаузер. «Замена прошла хорошо.В первом иннинге у меня не было своего кривого мяча, но в итоге я его получил. Я также искал свой фастбол».

Фанхаузер восстановился после дубля Нолана Макмастерса на первой подаче, который позже забил гол, и начал игру. Он позволил только четырем базовым бегунам в течение следующих четырех подач.

Это было эмоциональное начало для Фанкхаузера.

«Я был очень взволнован. Я думал, что в прошлом году я получу некоторые возможности. Я был готов к этому домашнему открытию и не хотел бы ничего другого», — сказал Эван Фанкхаузер.

Отставая 1-0, Тигры предоставили своему стартовому питчеру столь необходимое нападение в четвертом раунде.

После того, как Тай Берумен удвоился, а Эван Фанкхаузер из-за ошибки поместил бегунов на второе и третье места, чтобы начать подачу, Райли Иффриг пошла, чтобы загрузить базы. Полевой игрок, выбравший Модрусича, забил Берумена, а Фанкхаузер пришел в жертву от Адама Пауэлла и повел 2: 1.

Чатем Гленвуд сыграл вничью 2-2 в начале пятой игры, но Эдвардсвилл отправил девять нападающих в тарелку в каждом из следующих двух иннингов.

С бегунами на втором и третьем месте и ни одним вылетевшим, Спенсер Стернс сделал двойной дубль на левую сторону, сделав счет 4-2. Это был его второй двойной дубль в таком же количестве игр.

Позже в иннинге Модрушич нанес ракетный удар по левой линии поля, забив пару и увеличив счет до 6-2.

«Я просто искал подходящую подачу и пытался сделать это посильнее», — сказал Модрушич.

Эдвардсвилл поставил игру на шестом месте с шестью ранами при пяти попаданиях.

Хейден Мур начал иннинг с ходьбы, а затем украл вторую базу – его пятую украденную базу в двух играх. Выйдя на третье место, он забил на диком поле, сделав счет 7: 2.

С Грантом Хюбнером на третьем и Стернсом на втором, и никто не вылетел, Фанкхаузер сделал дубль с двумя проходами в правый центр и повел 9-2. Фанкхаузер был первым из пяти Тигров подряд, достигших базы и закончивших игру.

После того, как Иффриг попал в поле, Зельцер, Шредер и Коупленд последовали за ним с последовательными одиночными играми RBI и вели 12-2.Одиночный удар Коупленда справа завершил игру из-за правила милосердия с 10 ранами.

«Тигры», которые оставили семерых на базе, в том числе двух в последнем иннинге, пошли 0 из 8 с бегунами в результативной позиции в течение первых четырех иннингов. Они были 6 из 10 за последние два подач.

«Нам просто нужно было нажать одну клавишу, — сказал Эван Фанкхаузер. «Как только вы зажигаете этим, вы получаете все больше и больше хитов, и все это просто складывается».

Эдвардсвилл воспользовался КПЗ Чатем Гленвуд.

После того, как стартовый питчер Паркер Детмерс допустил два незаработанных рана при трех ударах с двумя аутами и двумя прогулками за 3,1 иннинга, четыре питчера «Титанов» вместе позволили сделать 10 прогонов при семи ударах с тремя прогулками и четырьмя ударами отбивающих за два с лишним иннинга.

Коупленд был единственным Тигром с двумя ударами в день. Он закончил 2 из 4 с двойным и RBI.

Берумен, Фанхаузер, Мур, Гэннон Бернс и Хюбнер забили по два раза.

Игра в среду стала первой домашней игрой для Эдвардсвилля после победы над «Спрингфилдом» со счетом 12:2 18 мая 2019 года — в течение 697 дней.

«Мы все рады выйти сюда поиграть», — сказал Модрушич. «Сегодня ждали долго».

«Сихокс» набирают очки, обыгрывают «Лайонс» 51-29 и завершают домашний график

Теперь это способ доминировать!

«Сиэтл Сихокс» (6-10) завершили свой домашний турнир победой над «Детройт Лайонс» (2-13-1) со счетом 51-29.Рассел Уилсон совершил четыре тачдауна, три из которых достались ДК Меткалфу. Рашаад Пенни продолжил свою успешную серию, пробежав 170 ярдов и еще дважды приземлившись. Д.Дж. У Рида было несколько пиков, а у Уго Амади был самый первый.

Сиэтл лидировал с двузначным числом на протяжении всего, кроме нескольких минут в этой игре, и хотя Детройт временами делал вещи полуинтересными, они всегда были в невыгодном положении из-за того, как нападали.

Единственным разочарованием дня стала травма колена Бобби Вагнера в первом матче.Надеюсь, это была не последняя его игра в форме «Сихокс».

1-я половина

«Сихоукс» первыми получили мяч и, как обычно, выбили три очка. Детройт получил пару первых даунов, а затем искал еще 4-го и 1-го на Seattle 29. Похоже, Джамаал Уильямс был просто остановлен, и судьи согласились, поэтому даже с вызовом Дэна Кэмпбелла это выглядело как потеря на даунах. .

Пара 3-х конверсий даунов Рассела Уилсона в пользу Рашаада Пенни и Джеральда Эверетта сохранила напор Сиэтла, и Рашаад нанес ущерб, проехав 35 ярдов по земле и нанеся 15-ярдовый тачдаун. 7-0 Сихокс .

«Сиэтл» увеличил свое преимущество благодаря еще одному большому забегу Пенни на расстояние броска с игры, но когда они осмелились делать проходы через экран… да. Подъезжай. Джейсон Майерс ударил с 51 ярда, завершив серию из 7 розыгрышей на 41 ярд. У Пенни было 74 ярда при 7 керри в первой четверти. 10-0 Сихокс .

«Сихоукс» думали, что у них есть стриптиз, когда Райан Нил вмешался в тыловое давление на Тима Бойла. Джон Рид выздоровел. Каким-то образом было что-то ясное и очевидное, что делало эту пьесу незавершенной.

Фредди Суэйн получил штрафной на 58 ярдов от «Детройта 6» из-за ужасного провала защиты «Лайонс». Рашаад Пенни с легкостью забил в следующем снэпе, сделав счет 17-0 «Сихокс» .

Ответный удар Детройта мог бы стать тачдауном, если бы не Джейсон Майерс, который остановил его на территории Сиэтла. 3-го и 10-го на «Сихокс 26» Амон-Ра Сент-Браун принял передачу и поднялся в середине по счету. Неудачные подкаты Даррелла Тейлора и Куандре Диггса действительно выглядели некрасиво. 17-7 Сихокс .

«Сиэтл» ответил хорошим пасовым ударом на 69 ярдов с 11 играми, который был мощным и эффективным. Тайлер Локетт захватил через плечо на 3-м дауне на 28 ярдов, а затем в красной зоне «Лайонс» сделали блиц прикрытия-0 на Рассела Уилсона. Плохая идея. ДК Меткалф на шесть. 24-7 Сихокс .

Да, конечно, почему бы не еще одно приземление? Еще больше больших пробежек от Рашаада Пенни, а затем TD для Тайлера Локетта. 31-7 Сихокс .

2-я половина

Как насчет перехвата защитником «Сихокс»? Первый за весь сезон был любезно предоставлен Д.Дж. Рид, который отдал себе пропуск Тима Бойла на вынос в глубине территории Детройта.

Два розыгрыша спустя, Расс снова в нокауте! 38-7 Сихокс .

К чести Львов, они не сдались. Бойл нашел ныряющего Хадарела Ходжа в пределах 2-ярдовой линии для огромной игры. После пары решительных ударов защиты «Сихокс» Бойл нанес TD Амону-Ра Сент-Брауну, который также реализовал двухочковую конверсию. 38-15 Сихокс .

«Детройт» нанес удар сбоку и отыграл его, а после того, как Амон-Ра Ст.Браун на 4-м месте по Лиосну снова попал в красную зону. Бойл бросил ТД ТД: Тейлор Декер в подходящей игре. 38-22 Сихокс.

Это могло быть неприятно близко, пока «Сихоукс» практически не захлопнули дверь, забив 13 игр, 75 ярдов с большим успехом на 3-й дауне, и мы чуть не увидели, как Рассел Уилсон раш TD, если бы не подкат на 1- дворовая линия. Не беспокойтесь, так как мы видели еще одно приземление Рассела Уилсона к ДК Меткалфу. Хет-трик! 45-22 Сихокс.

«Львы» продолжали сражаться и в ответ устроили собственный 75-ярдовый драйв. Джамаал Уильямс забил с ярда, чтобы снова сократить отставание до игры с двумя владениями. 45-29 Сихокс с 7:04 до конца .

Трэвис Хомер отыграл удар сбоку, чтобы не стало по-настоящему интересным. С короткой полевой позицией они переместились в зону броска с игры после прыжка Джеральда Эверетта. Джейсон Майерс увеличил отрыв до 19, забив второй мяч с игры. 48-29 Сихокс.

Любая слабая надежда на камбэк рухнула после перехвата Уго Амади! Его первым пиком в карьере должен был стать пик-6, но он нащупал мяч за пределами поля. Сиэтл сохранил владение мячом и добавил еще один мяч с игры. 51-29 Сихокс .

Еще один выбор от DJ Reed! У Ди Эскриджа был энд-раунд на 30 ярдов, но ему не хватило тачдауна и скоригами, увы, «Сихокс» встали на колени, чтобы закончить игру. 51-29 Сихокс ФИНАЛ.

Отчет о травмах Сихокс

ДиДжей Даллас получил травму в начале матча. Он действительно вернулся позже в половине, но получил еще одну травму и был исключен.

Бобби Вагнер сделал шпагат, и ему было больно в начале игры в защите. Он не вернулся с травмой колена.

Джон Рейд получил сотрясение мозга в 3-й четверти и не вернулся.

Уилл Диссли был исключен из-за травмы пятки.

Карлос Данлэп получил травму лодыжки.

Соперник на следующей неделе

«Сихоукс» завершают регулярный сезон поездкой на «Аризона Кардиналс» (11–5) 9 января в 13:25 по тихоокеанскому времени на канале FOX. На карту будет поставлен титул NFC West, поэтому Сиэтл может сыграть спойлер.

Применимость метода мощности свай Рас-Танаджиб к длинным морским сваям | OTC Offshore Technology Conference

Abstract

Исследуется применимость метода емкости сваи Рас-Танаджиб к сваям, забиваемым на глубину более 30 м в очень плотных песках месторождения Сафания в Персидском заливе.Представлены сравнения наблюдаемого и прогнозируемого количества ударов, а также измеренного и рассчитанного сопротивления грунта вождению. Количество ударов прогнозируется с использованием процедур, рекомендованных Stevens, Wiltsie и Turton (1982). Измеренное сопротивление грунта при движении представляет собой несущую способность Кейса-Гобла, рассчитанную с использованием коэффициента демпфирования 0,20. Расчетное сопротивление грунта забивке представляет собой нижнюю и верхнюю границы, рассчитанные для забитой сваи. Анализы CAPWAP выполняются при окончательном заглублении, чтобы подтвердить грузоподъемность сваи, рассчитанную с использованием метода Ras Tanajib.

Введение

Платформы We недавно были установлены в составе комплекса GOSP-4 на месторождении Сафания в Персидском заливе. Расчетные проходки были выбраны из мощностей свай, рассчитанных по методу Рас Танаджиб, и варьировались от 48 до 69 м для шестисвайной жилой площадки, от 59 до 77 м для восьмисвайной врезной площадки и от 35 до 84 м для двенадцати-свайная производственная площадка. Опора факельного моста и факельные платформы представляли собой малонагруженные конструкции. Ранее максимальное проникновение забивных свай на месторождении Сафания составляло всего 28 и 30 м для 36- и 42-дюймовых свай.сваи диаметром 0,91 и 1,07 м соответственно. Отказ сваи произошел при неглубокой проходке из-за слоев горных пород и зацементированных зон. С 1979 года из 41 отказавшей сваи 19 приняты по результатам контроля свай, 10 приняты с цементировочной пробкой, 6 повторно забиты после бурения пилотной скважины, 1 повторно забита после удаления грунтовой пробки и 5 забурены. и установлены забивные сваи. Средняя глубина проникновения свай, забитых до отказа, составляет 19 м.

Метод Рас-Тмуджиба

Сваи, забитые в неглубокие забивки на месторождении Сафания, имели сопротивление грунта забивке, которое в 10 раз превышало расчетную статическую грузоподъемность сваи.Поскольку наблюдались несоответствия такой величины, в 1982 г. было проведено в общей сложности 26 испытаний на отрыв на восьми морских площадках на глубине от 20 до 30 дюймов. (0,51-0,76 м) — трубчатые открытые сваи диаметром от 11 до 22 м. Прочность на растяжение в 2,5–6 раз превышала статическую нагрузку сваи, рассчитанную по методу API. Уилтси, Стивенс и Вайнс (1984) предоставляют дополнительную информацию. Нагрузочные испытания были проведены в 1983 г. на двух 18-метровых, 24-й. Трубчатые сваи с открытым концом диаметром 0,61 м, забитые в очень плотные пески в Рас-Танаджибе. Была разработана новая процедура для расчета несущей способности свай в очень плотных песках.Helfrich, Wiltsie, COL и A1-Shafei (1985) и A1-Shafei, COL и Helfrich (1994) описывают эти нагрузочные тесты более подробно. Технические расчетные параметры, принятые компанией Saudi Aramco для проектирования свай, забиваемых в песок средней и высокой плотности, представлены в Таблице 1. Очень плотный, чрезмерно сцементированный песок и илистый песок обычно имеют сопротивление конусной втулки более 400 кПа.

JMSE | Бесплатный полнотекстовый | Влияние диаметра сваи и соотношения сторон на боковую реакцию моносвай в песке с различной относительной плотностью

4.1. Влияние диаметра сваи и соотношения сторон

Боковой отклик моносвай четырех различных диаметров (D = 4, 6, 8, 10 м) в песке средней плотности был сначала исследован с использованием проверенной модели КЭ, чтобы выяснить влияние диаметр сваи и соотношение сторон. Моделирование балки-пружины с использованием p-y-моделей API и PISA также выполнялось для сравнения модели и оценки производительности.

На рис. 6 представлены результаты расчетов момент-вращение при четырех типичных эксцентриситетах нагрузки 5, 20, 40, 80 м.Как показано на рисунке, для моноблоков всех диаметров допустимый момент при одном и том же вращении увеличивается с эксцентриситетом нагрузки. Кроме того, моносваи четырех различных диаметров и соотношений сторон демонстрируют одинаковую реакцию упрочнения сопротивления моменту при вращении и достигают предельного значения при одинаковом вращении около 8 градусов для всех эксцентриситетов нагрузки. Сравнивая результаты модели FE и модели p-y, можно увидеть, что и модель API, и модель PISA завышают реакцию сваи при малом вращении.Одно интересное наблюдение заключается в том, что, хотя модели API и PISA py определяются совершенно по-разному (как показано в таблице 1), предсказанная предельная допустимая нагрузка моноблоков по двум моделям вполне сопоставима и близка к результатам модели FE. На рис. 7 показаны типичные профили прогиба сваи, полученные при моделировании методом конечных элементов. Как показано на рисунке, моносвая подвергается жесткому вращению под действием боковой нагрузки. Центр вращения расположен примерно на 0,7–0,8 л ниже поверхности земли для двух моноблоков с разным удлинением.Кроме того, центр вращения смещается вверх с увеличением эксцентриситета нагрузки. Однако при фиксированном эксцентриситете нагрузки центр вращения мало изменяется при вращении сваи. На том же рисунке представлены рассчитанные профили прогиба сваи с использованием p-y-моделей API и PISA. Были применены те же нагрузки на оголовок сваи, что и при моделировании конечно-элементной модели. Как показано на рисунке, обе p-y модели значительно занижают прогиб сваи, хотя положение центра вращения такое же, как и при моделировании конечно-элементной модели.Профили изгибающего момента моносвай диаметром 4 м и 10 м при различных поворотах при различных эксцентриситетах нагрузки 5 м и 80 м были дополнительно проанализированы и представлены на рисунке 8. Как показано на рисунке, ненулевой момент может быть в основании сваи для обеих моносвай. Кроме того, сравнивая базовый момент на рис. 8а,б, можно увидеть, что гораздо больший базовый момент можно найти для моносваи большего диаметра при том же вращении сваи. Помимо результатов КЭ-моделирования, на том же рисунке были представлены результаты вычислений с использованием p-y-моделей API и PISA.Были применены те же нагрузки на оголовок сваи, что и при моделировании КЭ. Как показано на рисунке, в отличие от предсказания прогиба сваи, профили изгибающего момента хорошо учитывались p-y моделями API и PISA. Как величина, так и положение максимального изгибающего момента согласуются с моделированием КЭ. Важно отметить, что в этих расчетах использовались только кривые p-y, без включения каких-либо дополнительных пружин для поперечной силы основания сваи, момента основания сваи и распределенного момента.Это говорит о том, что профиль изгибающего момента жесткой сваи не чувствителен к различию кривых p-y. Различные или даже «неправильные» p-y модели все еще могут дать разумное предсказание профилей изгибающего момента. О том же наблюдении сообщили Wang et al. [18]. Для понимания взаимодействия сваи с грунтом моносвай разного диаметра и удлинения при поперечном нагружении из результатов численного моделирования были извлечены профили поперечного сопротивления грунта двух моносвай типичного диаметра при различных поворотах и ​​эксцентриситетах нагрузки. представлен на рисунке 9.Как показано на рисунке, сопротивление грунта моносвай с двумя разными диаметрами и соотношениями сторон показывает почти одинаковое распределение сопротивления грунта по длине сваи. За почти линейным увеличением до глубины около 0,4L следует уменьшение до нуля в центре вращения и дальнейшее увеличение в противоположном направлении под центром вращения. Для обеих моносвай сопротивление грунта на небольшой глубине достигло предельного значения уже при повороте сваи на 2 градуса. При дальнейшем увеличении угла поворота сваи до 4 градусов наблюдается небольшое изменение сопротивления грунта.Кроме того, мобилизованное предельное сопротивление грунта на малой глубине не зависит от эксцентриситета нагрузки для обеих моносвай. На этом же рисунке представлены профили сопротивления грунта по моделям API и PISA при одинаковых условиях нагрузки на сваи. По сравнению с профилями сопротивления грунта, полученными при моделировании КЭ, p-y модели API и PISA продемонстрировали большее сопротивление при одинаковых нагрузках на оголовок сваи. Для моносваи диаметром 4 м резкое изменение сопротивления грунта на глубине около 10.5 м можно наблюдать. Это вызвано поправочным коэффициентом A глубины, используемым в модели API. Основываясь на результатах КЭ-моделирования, можно сделать вывод, что эмпирический поправочный коэффициент глубины A, определенный в модели API, не нужен и не имеет физического смысла. Сравнивая результаты расчетов на Рисунке 7, Рисунке 8 и Рисунке 9, можно сделать один интересный вывод, касающийся моносваи большого диаметра, который заключается в том, что, хотя прогнозируемый прогиб и сопротивление грунта (т. е. кривые p-y) незначительно различаются, разница в профилях изгибающего момента ограничена.Чтобы исследовать разницу диаметра сваи и соотношения сторон при взаимодействии сваи с грунтом, был рассчитан нормированный коэффициент сопротивления грунта K = P/(Dσ v ′), подвижный при повороте сваи на 4 градуса, и нанесен на график в зависимости от двух различных отношений глубины: z/D и L/D, как показано на рисунке 10. Согласно результатам на рисунке 9, влияние эксцентриситета нагрузки незначительно, на рисунке 10 представлены только результаты при эксцентриситете нагрузки 5 м. Как показано на рисунке 10а, при построении графика зависимости коэффициента сопротивления грунта от отношения глубин z/D можно увидеть существенную разницу между моносваями диаметром 4 м и 10 м.В мелководной зоне коэффициент сопротивления грунта 4-метровой сваи больше, чем у 10-метровой, даже при одинаковом z/D. Сравнивая результаты КЭ-моделирования с результатами p-y-моделей, можно увидеть, что коэффициент сопротивления грунта в модели API определяется отношением глубины z/D. Следовательно, одинаковые значения коэффициента сопротивления грунта мобилизуются для моносвай диаметром 4 м и 10 м при одном и том же z/D, что явно противоречит результатам КЭ моделирования. Кроме того, из рисунка 10а видно, что, хотя модель PISA предсказывает гораздо большее значение коэффициента сопротивления подвижного грунта, общая тенденция между 4-метровой и 10-метровой моносваями аналогична результатам моделирования КЭ.Следует отметить, что сопротивление грунта в модели PISA определяется отношением глубины z/L, а не z/D. Поэтому коэффициенты сопротивления подвижного грунта были нанесены на рис. 10b в зависимости от отношения глубины z/L. Как показано на рисунке, значительно отличающийся отклик моноблоков с разными диаметрами и соотношениями сторон на рисунке 10а можно хорошо объединить, построив график зависимости z/L. Это говорит о том, что для жестких моносвай влияние диаметра сваи и соотношения сторон на коэффициент сопротивления грунта незначительно.При одинаковом вращении сваи коэффициенты сопротивления подвижному грунту жестких моносвай одинаковой длины практически одинаковы. Кроме того, из рисунка 10b видно, что модель PISA правильно учитывает влияние диаметра сваи и соотношения сторон на взаимодействие сваи с грунтом. Однако предложенное распределение и величина коэффициента сопротивления грунта нуждаются в дальнейшем совершенствовании. Расчетные результаты моделирования КЭ показали, что коэффициенты сопротивления почвы увеличиваются с глубиной на небольшой глубине до глубины около 0.4L, а затем уменьшаются до нуля в центре вращения. Чтобы объяснить наблюдаемое распределение сопротивления грунта на Рисунке 9 и Рисунке 10, был изучен механизм разрушения моносвай разного диаметра и соотношения сторон. На рис. 11 представлен контур смещения различных моносвай при одинаковом прогибе оголовка сваи 2,0 м. Эксцентриситет нагрузки составляет 5 м для всех случаев. Как показано на рисунке, моноблоки с четырьмя различными диаметрами и соотношением сторон демонстрируют один и тот же механизм разрушения: механизм разрушения клином на мелководье и разрушение плоского вращения на глубине.Кроме того, хотя диаметр и соотношение сторон различны, для всех случаев можно определить одно и то же положение центра вращения около 0,75L. Этот уникальный механизм разрушения можно использовать для объяснения распределения сопротивления грунта на Рисунке 9 и Рисунке 10. Для распределения абсолютного значения сопротивления грунта на Рисунке 9 из-за механизма разрушения, показанного на Рисунке 11, моносвая вращается вокруг точки 0,75L, что приводит к нулевому отклонению в центре вращения и небольшим отклонениям вблизи центра вращения.Кроме того, будет производиться отклонение сваи в сторону, противоположную направлению нагрузки, из-за механизма отказа вращения. Что касается нормированного коэффициента сопротивления грунта, то механизм разрушения на рис. 11 не показывает зависимости от диаметра сваи и соотношения сторон. Таким образом, профили коэффициентов различных моноблоков на рис. 10б сопоставимы. Однако из-за изменения механизма разрушения с мелкой на глубокую зону коэффициент сопротивления грунта на рис. 10b увеличивается в мелкой зоне, а затем уменьшается при достижении центра вращения.Тот же механизм разрушения и его влияние на взаимодействие сваи и грунта также был обнаружен Wang et al. [7]. На моносваи действует комбинированная горизонтальная сила и момент в качестве опорных конструкций для OWT. Между тем, конструкция фундамента OWT в большей степени контролируется прогибом для предельного состояния эксплуатации, а не несущей способностью для предельного состояния. Следовательно, необходимо сравнить грузоподъемность сваи при различных отклонениях и количественно оценить влияние диаметра сваи и соотношения сторон.Для представления совокупной несущей способности моносвай в данном исследовании используется диаграмма взаимодействия сил и моментов. На рисунке 12 показаны объединенные несущие способности свай при прогибе 10%D, 2 градусах, 4 градусах и предельном состоянии. Как показано на Рисунке 12, общая грузоподъемность моносваи следует почти линейному распределению на диаграмме силы-момента независимо от диаметра сваи и соотношения сторон. Сравнивая результаты на рис. 12а,б, видно, что грузоподъемность сваи при прогибе 10%D и 2 градуса сопоставимы друг с другом.Для жесткой моносваи при боковой нагрузке Wang et al. [7] обнаружили, что распределение давления грунта можно упростить как линейное распределение с постоянным коэффициентом сопротивления грунта K, как показано на рисунке 13. В соответствии с равновесием сил можно вывести следующие уравнения:

H=(d2−12L2)KDγ′=((d/L)2−12)KDL2γ′

(2)

M=He=(L3−2d3)KDγ′3=(1−2(d/L)3)KDL3γ′3

(3)

MH=e=(1−2(d/L)3)KDL3γ′3/((d/L)2−12)KDL2γ′=(1−2(d/L)3)L3((d/L) 2−12)

(4)

Из уравнений (2)–(4) видно, что при фиксированной длине (L) и эксцентриситете нагрузки (e) глубина центра вращения (d) фиксирована и не зависит от диаметра сваи (D).Кроме того, сила (H) и момент (M) моносвай с разными диаметрами и соотношениями сторон могут быть объединены H/(DL 2 γ′) и M/(DL 3 γ′).

После обсуждения рис. 13 диаграмма сила-момент на рис. 12 была пересчитана по нормализованному уравнению, полученному из рис. 13, и повторно построена на рис. моноблоки можно хорошо унифицировать с помощью метода нормализации, полученного из рисунка 13.Кроме того, по сравнению с грузоподъемностью сваи при различных поворотах нормированные грузоподъемности моносвай при определении смещения 10%D показывают гораздо большее расхождение. Комбинированные грузоподъемности, рассчитанные на основе упрощенной модели взаимодействия на рис. 13 с учетом постоянной K, также представлены на рис. 14. Можно видеть, что упрощенная модель может хорошо отражать комбинированную реакцию силы-момента монолитов с разными диаметрами и соотношениями сторон. . Это позволяет простым, но эффективным способом рассчитать несущую способность жестких свай.
4.2. Влияние относительной плотности песка
На сегодняшний день систематических исследований по изучению бокового отклика моносвай в песках с различной относительной плотностью не проводилось. Также не оценивалась производительность моделей API и PISA p-y. Поэтому КЭ-моделирование моносваи в рыхлом (D r = 40 %) и плотном (D r = 80 %) песке выполнялось при различных эксцентриситетах нагрузки. Для всех случаев также было проведено моделирование пучка-пружины с использованием p-y-моделей API и PISA.На Рисунке 15 и Рисунке 16 представлена ​​реакция момент-вращение на поверхности земли для всех моделей. Как показано на рисунке, как модель API, так и модель PISA будут завышать реакцию монолитной сваи в песках с относительной плотностью 40% и 80%, особенно для моноблочных свай при более высоких эксцентриситетах нагрузки. По сравнению с моделью API, модель PISA может дать точное предсказание мощности моноблока при большом вращении (8 градусов). Это говорит о том, что определение предельного сопротивления грунта в модели PISA является более обоснованным по сравнению с моделью API.На рис. 17 дополнительно сравниваются профили прогиба и изгибающего момента типичных моносвай диаметром 4 м и 10 м при повороте на 4 градуса и эксцентриситете нагрузки 5 м. На том же рисунке также представлены расчетные реакции сваи с использованием p-y-моделей API и PISA при тех же нагрузках на оголовок сваи, полученные в результате моделирования КЭ. Как показано на рисунке, моносваи разного диаметра и соотношения сторон имеют практически одинаковый профиль прогиба при одном и том же вращении как в рыхлом, так и в плотном песке.Положение центра вращения не зависит от диаметра сваи, соотношения сторон и относительной плотности песка и стабилизируется на глубине около 0,7–0,8 л. Кроме того, видно, что, хотя p-y модели API и PISA предсказывают одинаковое расположение центра вращения, величина прогиба сваи значительно занижена. Профили изгибающего момента были дополнительно сопоставлены на рисунке 17b. Как показано на рисунке, моносваи с разным диаметром и соотношением сторон демонстрируют одинаковое распределение изгибающего момента вдоль сваи.Глубина максимального изгибающего момента находится примерно на 0,4L ниже поверхности земли и мало зависит от диаметра сваи, соотношения сторон и относительной плотности песка. Однако следует отметить, что из-за наличия поперечной силы и момента в основании сваи изгибающий момент вблизи кончика сваи недооценивается обеими py-моделями. На рис. 18 представлены профили сопротивления грунта типичных моносвай диаметром 4 м и 10 м при повороте сваи на 4 градуса как в рыхлых, так и в плотных песках.Эксцентриситет нагрузки составляет 5 м. Профили сопротивления грунта, рассчитанные по p-y моделям API и PISA при одинаковых нагрузках на голову сваи, также представлены на том же рисунке. Как показано на рисунке, сопротивление грунта увеличивается с увеличением диаметра сваи и относительной плотности песка. Для рыхлых и плотных песков наблюдаются те же режимы распределения, что и в песке средней плотности. Кроме того, p-y модели API и PISA предсказывают аналогичное распределение сопротивления почвы, но с гораздо большей величиной.Профили сопротивления грунта на рисунке 18 были нанесены на график с точки зрения коэффициента сопротивления грунта в зависимости от двух различных соотношений глубины z/D и z/L. Так же, как и при наблюдении из песка средней плотности, коэффициент сопротивления грунта зависит только от z/L, а не от z/D, что позволяет предположить, что он не зависит от диаметра сваи и соотношения сторон. Определение кривых p-y следует определять с точки зрения отношения z/L для жесткой монолитной сваи, как в модели p-y PISA, вместо отношения z/D, используемого в модели API.Кроме того, как указывалось в предыдущих разделах, из-за уникального механизма разрушения жестких свай коэффициент сопротивления грунта увеличивается с глубиной в мелкой зоне до глубины 0,4L. Это влияние механизма отказа не учитывается в модели PISA. На рис. 19б видно, что плотный песок имеет большой коэффициент сопротивления грунта. Это можно объяснить отличием угла подвижного трения от расширения песка. На рис. 20 показан контур угла подвижного трения типичных моносвай диаметром 10 м в рыхлом, среднеплотном и плотном песке при повороте сваи на 4 градуса.Критический угол трения песка Тойора составляет 31 градус. Видно, что из-за расширения песка подвижный угол трения может быть большим, чем значение критического состояния. Что еще более важно, поскольку дилатансия песка значительно увеличивается с увеличением плотности песка, плотный песок будет демонстрировать более высокий угол трения при той же деформации. Как видно на рисунке 20, для моносваи в плотном песке с более высоким углом трения мобилизована гораздо большая зона. Следовательно, на моносвае будет создаваться большее сопротивление грунта, как показано на рисунке 19.Следуя тому же методу нормализации, полученному на рис. 13, для комбинированной допустимой силы-момента в песке средней плотности, на рис. отлично работает для моносвай в рыхлых и плотных песках. Суммарная несущая способность моносвай разного диаметра и соотношения сторон может быть объединена в одну линию при одинаковом повороте сваи. Нормированные грузоподъемности сваи с учетом взаимодействия сваи и грунта на рис. 13 в предположении константы K также представлены на рис. 21.Понятно, что упрощенная модель может хорошо отразить совокупную производительность моносвай как в рыхлом, так и в плотном песке. Кроме того, гораздо более разрозненные результаты можно наблюдать для мощности сваи, определяемой по смещению (10% D). Это говорит о том, что моносваи подвергаются жесткому вращению под действием боковой нагрузки. Более последовательно определять грузоподъемность моносваи с точки зрения вращения, а не смещения относительно диаметра сваи (D). Расчетный коэффициент сопротивления грунта K моносваи в песке с тремя различными относительными плотностями при различных поворотах сваи представлен на рисунке 22.Следует отметить, что существует небольшая разница K между моносваями разного диаметра. Усредненные значения представлены на рисунке 22. Как показано на рисунке, коэффициент сопротивления почвы K увеличивается с увеличением плотности почвы и поворота. Это согласуется с наблюдением на Рисунке 20, так как более высокая дилатансия и большая зона будут мобилизованы для плотного песка и с увеличением вращения сваи. Кроме того, значение K при различном вращении следует одной и той же тенденции для песков трех различных относительных плотностей.Степенная функция с коэффициентом мощности 0,44 может хорошо отражать изменение K при вращении сваи. Эти значения были исходными данными для расчета комбинированных мощностей на Рисунке 14 и Рисунке 21 (представлены пунктирными линиями). Хорошее соответствие между расчетными результатами трехмерного КЭ-моделирования и результатами, рассчитанными с использованием упрощенного взаимодействия сваи и грунта на рис. модель на рисунке 13.Предлагаемая формула на рисунке 22 может быть использована для быстрой оценки совокупной несущей способности моносвай с различными диаметрами и соотношениями сторон.

границ | Метод полевых испытаний гидродинамических характеристик обтекания свай водой

1 Введение

Гидродинамические характеристики обтекания одиночной сваи и группы свай напрямую определяют распределение силы жидкости вдоль свай, что представляет собой существенную основу для обтекания свай расчет нагрузки на причальные сооружения каркасного типа.В настоящее время эксперименты на физических моделях и численное моделирование в основном используются для исследования характеристик обтекания сваи. Ян и др. (2020) экспериментально изучали распределение поля потока вокруг квадратных колонн с различным соотношением длины сваи к диаметру сваи. Ван и др. (2019) получили гидродинамические коэффициенты каждой секции сваи под действием изолированных волн путем лабораторных модельных испытаний. Тиан и др. (2019) изучали факторы, влияющие на гидродинамический коэффициент самоподъемной платформы в волновом лотке.Хан и др. (2018) изучали гидродинамические характеристики наклонного тонкого гибкого цилиндра в условиях вибрации, вызванной вихрем, с помощью эксперимента с буксирующим резервуаром. Лин К. и др. (2020) получили динамическую характеристику и гидродинамический коэффициент колебательного цилиндра с поперечным потоком с помехой в следе вверх по течению с помощью испытания на вынужденную вибрацию. Ян и др. (2021) использовали технологию PIV для проведения экспериментов с полем течения вокруг группы многоцилиндровых свай и получили карту изолиний усредненной по времени составляющей скорости, интенсивности турбулентности и касательного напряжения Рейнольдса в зазоре между сваями.Нин и др. (2016) изучили гидродинамические характеристики плавучего волнореза типа WEC, ограниченного сваями, и обнаружили, что такие параметры, как период волны, высота волны, размер системы и ток возбуждения, оказали значительное влияние на гидродинамические характеристики системы. Ван и др. (2018) предложили трехмерную модель гидродинамической эрозии несжимаемых гладких частиц (ISPH) для моделирования процесса размыва вокруг большого вертикального цилиндра и использовали высокоскоростные камеры для отслеживания движения жидкости вокруг сваи в режиме реального времени.На самом деле режим течения реки чрезвычайно сложен. Есть некоторые проблемы, связанные с эффектом масштаба модели и точностью испытаний в лабораторных испытаниях моделей. Каземи и др. (2017) создали численную модель, основанную на методе гидродинамики гладких частиц, для моделирования турбулентности открытого канала на ограниченной глубине в гидравлическом неровном слое и получения гидродинамического закона. Лин Дж. и др. (2020), на основе метода централизованных масс-точек и технологии кластеризации сеток, исследовали гидродинамические характеристики сетки свайно-стоечной секции под действием потока воды с помощью компьютерного моделирования.Лю и др. (2020) использовали трехмерную численную модель для изучения распределения порового давления воды и эффективного напряжения по глубине морского дна при воздействии одиночной сваи под волновой нагрузкой. Ву и Ян. (2020) на основе вторичной разработки программного обеспечения ANSYS создали численную расчетную модель, учитывающую взаимодействие жидкости и твердого тела при совместном воздействии землетрясения, волны и водного потока, и исследовали влияние группы свай на гидродинамическую силу большие сваи моста через море.Ван и др. (2020) изучали вызванную вихрем вибрационную реакцию цилиндра с двумя степенями свободы при Re = 150 с помощью численного моделирования и анализировали характеристики колебаний и гидродинамические характеристики. Чжу и др. (2020) использовали метод прямого численного моделирования (DNS) для изучения гидродинамических характеристик и структуры следа за цилиндром при низких и средних числах Рейнольдса. Вен и др. (2022) использовали метод численного моделирования для исследования гидродинамических характеристик настила берегового моста при совместном воздействии волн и берегового ветра.Рамнараян и др. (2021) сравнили гидродинамические характеристики двух типов волноломов с вогнутыми сваями (GS-PSB и CPS-PSB) с помощью численного моделирования. Денг и др. (2019) изучали влияние волновой нагрузки на оголовки свай и обнаружили, что на оголовки свай влияет колебание волновой силы на свободной поверхности сваи, а отрицательная волновая сила на сваях вблизи передней кромки оголовков явно больше положительной. волновая сила. Однако из-за присущих методу численного моделирования проблем, таких как определение параметров среды, создание сетки и определение граничных условий, результаты исследования не могут отражать реальную ситуацию взаимодействия потока воды и сваи.Существующий стандарт расчета гидродинамической нагрузки Британский стандарт BS (1994 г.) и Портовые инженерные нормы нагрузки (2010 г.) предполагают идеальные условия, которые не могут в достаточной мере отразить гидродинамическую нагрузку свайного причала в горной реке с большим диаметром сваи и многослойным поперечным сечением. и продольные опоры. Подводя итог, можно сказать, что тест in-situ является средством высокой надежности и точных результатов измерений.

В этой статье была разработана новая система полевых испытаний гидродинамического давления сваи для определения гидродинамических характеристик обтекания сваи на основе полевого испытания .Новая разработанная тестовая система была установлена ​​на объекте Фазы II проекта Гоюань в порту Чунцин для сбора данных на месте . Был предложен набор возможных методов анализа гидродинамического давления воды, включая калибровку и преобразование тестовых данных, корректировку выбросов, анализ в частотной области, цифровую фильтрацию, статистический анализ во временной области и расчет гидродинамического давления. Получены законы распределения гидродинамического давления на поверхность сваи и коэффициента сопротивления обтекания сваи в полевых условиях.

2 Система полевых испытаний гидродинамическим давлением

Испытания на месте проводятся в сложных и случайных гидрологических условиях. И для проведения полевых экспериментов требуется много времени, что легко приводит к повреждению тестовой системы. Таким образом, к испытательной системе предъявляются следующие высокие требования:

1) Система должна точно проверять распределение гидродинамического давления на различных поверхностях компонента,

2) Система должна быть пригодна для различных сложных условий потока,

3) Тестовая система должна быть надежной,

4) Система должна легко выполнять установку и удаление сайта.

2.1 Модуль сбора сигналов

Модуль сбора сигналов предназначен для измерения динамического давления воды на поверхности компонента и передачи измеренного сигнала в систему анализа сигналов. Он состоит из миниатюрного датчика динамического давления, миниатюрного преобразователя динамического давления, устройства позиционирования и прибора для сбора сигналов DH5922.

Миниатюрный датчик динамического давления: Точность миниатюрного датчика динамического давления равна 0.5, диапазон составляет 0–200 кПа, а источник питания составляет ±15/постоянный ток. Когда сенсорный зонд помещается в достаточно маленькое отверстие, давление сенсорного зонда одинаково во всех направлениях. Таким образом, гидродинамическое давление в определенной точке на поверхности компонента может быть измерено непосредственно датчиком микродинамического давления и преобразовано в электрические сигналы.

Миниатюрный преобразователь динамического давления: Миниатюрный преобразователь динамического давления преобразует соответствующий сигнал, измеренный датчиком давления, в стандартный аналоговый сигнал или цифровой сигнал и передает его в модуль анализа динамического сигнала по проводу.

Позиционирующее устройство: Для того чтобы легко и быстро установить датчик на поверхность компонента, не повреждая существующие компоненты конструкции, позиционирующее устройство спроектировано так, как показано на рисунке 1А. Микродатчик заранее устанавливается в паз позиционирующей детали, изготовленной из полипропиленового листа, а затем позиционирующая деталь размещается на поверхности компонента, как показано на рисунке 1В. Диаметр сваи составлял 2 м, а толщиной позиционирующей части (1 см) можно пренебречь.Поровое давление, измеряемое датчиком, представляет собой мгновенное гидродинамическое давление на поверхность сваи.

РИСУНОК 1 . Схема расположения детали. (A) Позиционирующая пластина (B) Микродатчик.

В соответствии с этими требованиями тестовая система состояла из модуля сбора сигналов, модуля динамического анализа сигналов и модуля вывода сигналов.

Для сбора более точного сигнала давления воды в испытательной системе датчик давления закрепляется на свайном столбе с устройством позиционирования.Позиционирующая часть изготовлена ​​из полипропилена, который обладает высокой прочностью и его удобно превращать в дугу окружности. Датчик давления размещается в сквозном полосковом отверстии позиционирующего элемента, по полосообразному пазу протягивается водонепроницаемая проволока, и датчик фиксируется на позиционирующей части алюминиевой обшивкой.

Инструмент для сбора сигналов DH5922: каждый модуль сбора данных поддерживает четыре входа сигналов, и Zigbee использовался для передачи цифровых сигналов от инструмента для сбора сигналов.Он обладает характеристиками высокой интеграции и высокой портативности, которые могут удовлетворить потребности в многоканальном, высокоточном и высокоскоростном измерении динамических сигналов и удобны для применения в полевых условиях.

2.2 Модуль передачи динамических сигналов

Модуль передачи динамических сигналов (рис. 2) в основном использовался для передачи сигналов, собранных прибором для сбора данных. Инструмент для сбора данных и контроллер используют беспроводную передачу Zigbee, контроллер и облачный сервер поддерживают подключение в режиме 4G; каждый контроллер может контролировать до 16 модулей сбора данных.Цифровой сигнал после демодуляции контроллера был отправлен в базу данных облачного хранилища для сохранения, и облачная база данных может отправить цифровой сигнал в модуль вывода сигнала.

РИСУНОК 2 . In-situ испытательная система гидродинамического давления сваи.

2.3 Модуль вывода сигнала

Модуль вывода сигнала (рис. 2) отображает изменяющиеся характеристики сигнала на экране с помощью программного обеспечения для анализа на компьютере. Между тем, программное обеспечение для анализа может использоваться для обработки сигнала и сохранения данных.

Рабочий процесс системы включал датчик давления, воспринимающий динамическое давление воды, и электрический сигнал через проводную передачу на передатчик; сигнал усиливался, а затем распространялся на систему динамической передачи сигналов, а модуль динамической передачи сигналов отправлял сигналы на компьютеры через облачные серверы. Наконец, программное обеспечение для анализа отображает изменяющиеся характеристики сигналов на экране компьютера. При этом сигнал может быть предварительно проанализирован и обработан программой анализа, а данные сохранены.

3 Заявка

3.1 Установка в полевых условиях

Площадка для полевых испытаний располагалась в верхнем течении реки Янцзы. Тестовая система была установлена ​​на первых четырех стеллажах доков. В соответствии с принципом расположения, что плотная компоновка основных частей и общая разреженная компоновка остальных частей, к расстановке контрольных точек, основная измерительная точка закрепляется на первой полке и второй стопе колонны, а остальные являются вспомогательными. Всего было организовано 84 точки измерения.

По плану мы можем установить датчики на соответствующие позиции локаторов, выдвигая испытательную систему на соответствующую отметку и подтверждая положение датчиков на поверхности сваи. Затем мы можем определить надежность и стабильность системы датчиков давления после установки и сделать соответствующие записи. Следовательно, весь процесс установки и тестирования завершен. Датчики порового давления распределены вокруг круглой сваи симметрично, как показано на рисунке 3.

РИСУНОК 3 . Схема распределения датчика давления на свае (датчик называется X-Y, где «X» представляет номер позиционирующей части, а «Y» представляет номер датчика в позиционирующей части). (А) Компоновка из восьми датчиков (Б) Компоновка из четырех датчиков.

Расположение точек измерения и процесс установки на месте показаны на рис. 4.

РИСУНОК 4 . Испытательная установка на месте. (A) Расположение точек измерения динамического давления воды (B) установка испытательной системы на месте .

3.2

In-Situ Сбор данных

1) Время сбора данных: Период фонтанирования в районе полевых исследований составляет около 15 мин. Чтобы обеспечить целостность данных, период времени сбора данных датчика был установлен на 30 минут, а тест длительного отслеживания был установлен на 60 минут. Время тестирования было преимущественно дневным, а сбор данных проводился около 8 ч непрерывно.Непрерывное тестирование было выбрано, когда условия потока воды относительно идеальны, чтобы достичь цели долгосрочного наблюдения, большого объема данных и целостности.

2) Среда сбора: На точность данных могут влиять условия транспортировки, строительства вокруг пристани и условий работы причальной платформы, поэтому время сбора выбирается, когда нет паруса, строительства или эксплуатации. Когда набор тестов датчиков завершен, тестовая система должна быть сброшена и сбалансирована перед тестированием другой группы, чтобы обеспечить стабильность каждой части в тестовой системе.

Подводя итог, идеальные гидрологические условия выбираются в соответствии с условиями, которые были упомянуты выше. К ним относятся проведение полевых испытаний на нагрузку потока в условиях высокой скорости и пика паводка, а также установка частоты дискретизации на уровне 100 Гц. Мгновенный сигнал напряжения в разное время может быть измерен на разных изгибах, разных сваях, разных слоях и разных углах потока в районе причала.

3.3 Процесс анализа данных

В океанотехнике волны часто рассматриваются как суперпозиция нескольких косинусоидальных волн.Если значение высоты волны равно нулю, волны удовлетворяют требованию устойчивости. Она называется стационарной стохастической теорией. Для гидродинамического давления, изучаемого в этой статье, среднее значение гидродинамического давления, измеренного датчиком давления, можно рассматривать как нулевое. Колебание около нуля гидродинамического давления можно рассматривать как суперпозицию кратных волн и считать, что оно удовлетворяет требованию устойчивости. Следовательно, одна выборка является репрезентативной, и из любой одной выборки можно выбрать достаточно длительный период времени для статистического анализа, как показано на рисунке 5.

РИСУНОК 5 . Процесс сбора и обработки данных системы полевых испытаний.

3.3.1 Калибровка и преобразование данных
In-Situ

Данные, собранные на доке, представляют собой электрические сигналы, а формула преобразования между входными электрическими сигналами и выходными сигналами давления устанавливается посредством лабораторных испытаний.

Данные на месте , собранные с пристани, представляют собой электрические сигналы. Формула калибровки и преобразования, полученная в результате лабораторных испытаний, установила взаимосвязь между входными сигналами и выходными сигналами давления (уравнение1), который будет преобразовывать данные, собранные в поле, в сигналы давления. Метод трехкратного стандартного отклонения используется для корректировки выбросов. Выброс корректируется с помощью методов сплайн-интерполяции или заменяется интерполяцией двух соседних правых сигналов для значения в диапазоне между двумя нормальными сигналами.

Y=289,0081X−12067,95(1)

Где Y – сигнал напряжения, В; X – гидродинамическое давление, кПа.

3.3.2 Установление случайных спектров флуктуаций давления частиц

Механизм формирования флуктуаций давления в турбулентной области сложен.В настоящее время значение флуктуирующего давления и изучение гидродинамических характеристик конструкций при совместном взаимодействии жидкость-твердое тело в основном зависят от завершения испытаний в помещении и на прототипе. Но условия у них идеальные. И результаты полевых испытаний могут показать реальную ситуацию. Основываясь на теории стационарной случайности, взяв среднее значение за ноль, фактический сигнал флуктуирующего давления может быть получен из мгновенного сигнала давления, как показано на рисунке 6.

РИСУНОК 6 .Сигнал пульсации давления.

3.3.3 Энергочастотный анализ

Турбулентный поток состоит из вихревого движения, разрушения и растяжения вихря различных размеров, возникающих во время движения потока. Поле давления с характеристиками пульсации было вызвано относительным движением вихря от пульсаций давления. Поскольку энергия и частота вихря различны, пульсационное давление также различно. Чтобы определить весовое распределение энергии различных пульсирующих давлений, для частотно-энергетического анализа использовалось быстрое преобразование Фурье (DFT), как показано на рисунке 7.Формула операции DFT была следующей:

X(k)=∑n=0N−1x(n)WNnk(2)

, где x(n) — N последовательностей конечной длины; WN=e−j2πN обладает симметрией, периодичностью и сводимостью. Кроме того, WNn(N-k)=WNk(N-n)=W-nk, WNk+N/2=-WNk. Обратное преобразование (IDFT) равно

x(n)=1N∑n=0N−1X(k)WN−nk(3)

, где x(n), X(k) и WN−nk — комплексные числа, а X(k) имеет N точек (k = 0,1…, n-1), поэтому вся операция ДПФ требует всего N 2 комплексных умножений и N ( N-1 ) сложные дополнения.

РИСУНОК 7 . Частотные спектры группы собранных данных после быстрого преобразования Фурье.

3.3.4 Анализ фильтрации

Полевые данные смешиваются с определенным шумом и другими бесполезными сигналами. Чтобы устранить или ослабить интерференционный шум и сохранить полезные сигналы, необходимо отфильтровать волны определенной полосы частот, как показано на рисунке 8. Выбран фильтр нижних частот N-порядка Баттерворта, характеристическая функция которого следующая:

|Hs(Ω)|2=1/[1+(Ω/Ωc)2N](4)

, где N — порядок фильтра, а Ωc — ширина полосы пропускания или ширина полосы пропускания 3 дБ.При увеличении порядка характеристика приближается к |Hs(Ω)|2, которая имеет идеальную прямоугольную частотно-амплитудную характеристику. Приведенное выше уравнение можно переписать как:

H(s)=(−1)NΠk=1N(sspk−1)=Ωc2Πk=1N(s−spk)(5)

, где H(s) – прямоугольная частотная боковая характеристика. функция; spk — полюс, и только при расположении крайней точки в левой полуплоскости система может быть устойчивой.

РИСУНОК 8 . Сравнение значений флуктуирующего давления до и после фильтрации.

На основе DFT можно получить распределение веса энергии волн различной полосы частот. В этой статье первый фильтр сохраняет сигнал, энергия которого составляет 99,9% от полной энергии сигнала полной полосы частот. И путем дальнейшей фильтрации сигнала давления можно получить ожидаемое значение динамического давления, как показано на рисунке 9.

РИСУНОК 9 . Кривая динамического ожидания колебания давления.

3.3.5 Раствор пробы гидродинамического давления для одной контрольной точки

Существование вихревого течения вызовет сильную береговую эрозию и деформацию дна.И это также основная причина изменения давления в одной точке. Мгновенное давление колеблется вверх и вниз вокруг кривой динамического ожидания колебаний давления в определенный период. Период колебания представляет собой просто цикл вихревых токов, как «ac» кривой, показанной на рисунке 10. Абсолютное значение значения разницы между максимумом (или минимумом) в первой половине периода и минимумом (или ) во второй половине периода – выборочное значение гидродинамического давления.

РИСУНОК 10 . Частичное усиление пульсирующего сигнала давления и диаграмма оценки цикла вихревых токов.

3,4

In situ Анализ данных

Всего в нашем исследовании собраны значения гидродинамического давления 84 датчиков. На распределение гидродинамического давления на поверхности сваи влияют гидрологические условия, такие как скорость потока, направление потока и глубина воды. На это также влияет расположение свайного фундамента и вертикальной и горизонтальной контактной распорки, как показано на рисунке 11А.Совместное воздействие других свай, раскосов и транспортировки на основную испытательную сваю, расположенную в первой одиночной ферме сваи вверх по течению, минимально, как показано на рисунке 11B. Нет. 1 установочный элемент имеет четыре датчика, а NO. 3 установочная деталь имеет восемь датчиков, которые являются репрезентативными. Итак, берите НЕТ. 1 и НЕТ. 3 Рисунок 11C. Расположение элементов, закрепленных на основной испытательной свае, для проведения анализа применения.

РИСУНОК 11 . Расположение свай и расположение кусков на основной тестовой свае. (A) Схема причала. (B) Единицы плана расположения свай: мм. (C) Установочные элементы основных свайных свай: m.

Время измерения составляет 30,44 минуты, гидрологические условия причала показаны в таблице 1.

ТАБЛИЦА 1 . Гидрологические условия причального поля.

По указанной выше методике обработки данных характеристические значения гидродинамического давления на поверхность сваи приведены в табл. 2.

ТАБЛИЦА 2 . Собственные значения гидродинамического давления.

Датчик назван X-Y, где «X» относится к номеру позиционирующей части, а «Y» относится к номеру датчика в позиционирующей части.

Среднее значение выбрано в качестве характеристического показателя значения гидродинамического давления, поскольку среднее значение является репрезентативным и может лучше отражать характеристики распределения гидродинамического давления.

3.5 Анализ ошибок данных

Согласно исследованию (Ong et al., 2009; Ouvrard et al., 2008), угол отрыва потока вокруг круглой сваи составляет около 108°~114° при сверхвысоких числах Рейнольдса. В сочетании с характерными значениями гидродинамического давления на поверхность сваи, измеренными в ходе полевых испытаний, можно получить профиль распределения гидродинамического давления, как показано на рисунке 12.

РИСУНОК 12 . Диаграмма распределения гидродинамического давления по окружности сваи.

На рис. 12 показано, что гидродинамическое давление в направлении набегающего потока максимально.Затем давление по периметру сваи снижается, а за сваей образуется зона отрицательного давления. Под влиянием угла направления потока распределение гидродинамического давления в свае несимметрично, что соответствует общему закону распределения гидродинамического давления.

На основании рисунка распределения гидродинамического давления вокруг сваи сила сопротивления FD обтекания сваи может быть получена интегральным расчетом вокруг сваи. Согласно уравнению 6 в «Кодексе инженерной нагрузки порта», гидрологических условиях и других известных условиях можно получить коэффициент лобового сопротивления CD.Были выбраны данные динамического давления воды датчика № 3, построена средняя кривая давления движущейся воды по окружности сваи и проведен силовой анализ для получения сопротивления вокруг потока, как показано в таблице 3.

Где FD – гидродинамическое сопротивление, кН; CD – коэффициент сопротивления вокруг потока; ρ – плотность жидкости, т/м 3 ; V – скорость потока, м/с; А – площадь объекта вокруг потока в направлении набегающего потока, м 2 .

ТАБЛИЦА 3 .Расчет коэффициента лобового сопротивления в причальном поле.

Из приведенной выше таблицы видно, что коэффициент гидравлического сопротивления, рассчитанный по экспериментальным данным, колеблется в определенном диапазоне, который составляет примерно 0,32~0,38. Коэффициент сопротивления потоку в стандарте BS составляет 0,45~0,47, что больше, чем результат этого теста из-за идеальных условий в стандарте.

В заключение, распределение гидродинамического давления на поверхности сваи может быть успешно получено с помощью полевых испытаний и метода анализа динамических характеристик обтекания сваи.Анализируя распределение динамического давления воды на поверхности сваи при различных гидрологических условиях, мы можем дополнительно изучить распределение динамического давления воды и гидравлическое сопротивление на поверхности сваи при различных расходах, направлениях и глубинах воды.

4 Заключение

В данной работе была разработана система полевых испытаний гидродинамического давления вокруг круглой сваи, состоящая из стационарной системы измерения давления и системы проверки и анализа динамических сигналов.И система была установлена ​​на этапе II проекта Guoyuan в порту Чунцин для сбора данных на месте . На основе теории стационарного случайного процесса и метода математической статистики был разработан набор методов, включающий калибровку и преобразование тестовых данных, корректировку выбросов, анализ в частотной области, цифровой фильтр, статистический анализ во временной области и расчет гидродинамического давления. применяемый. Результаты показывают, что:

1) Результаты показывают, что сигнал гидродинамического давления в водном потоке реки Янцзы является в основном низкочастотным сигналом.Законы распределения гидродинамического давления вокруг сваи могут быть получены с использованием системы натурных испытаний и метода анализа данных испытаний, что может лечь в основу дальнейших исследований законов распределения гидродинамического давления и силы сопротивления для внутренних гидротехническое сооружение с разной скоростью потока, разным направлением потока и разной глубиной воды.

2) Рассчитывая динамическое давление воды вокруг сваи при различных условиях, диапазон коэффициента сопротивления течения сваи при больших числах Рейнольдса составляет около 0.30∼0,40.

Заявление о доступности данных

Первоначальные материалы, представленные в исследовании, включены в статью/дополнительный материал. Дальнейшие запросы можно направлять соответствующему автору.

Вклад авторов

Концептуализация, ML; методология, ML и LZ; валидация, LS; формальный анализ, GC и LW; расследование, ЭА; ресурсы, ML; курирование данных, LZ и GC; написание – подготовка первоначального проекта, ML и LZ; надзор, ЛВ. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

Финансирование

Это исследование финансируется Национальным фондом естественных наук Китая (51479014) и проектом Talents Plan Project в Чунцине, Китай, номер проекта: cstc2021ycjh-bgzxm0053.

Конфликт интересов

GC работал в компании Sichuan Communication Surveying and Design Institute CO.,LTD. а Л.С. работал в компании CCCC Second Harbour Engineering Company Ltd.

Остальные авторы заявляют, что исследование проводилось в отсутствие каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могли бы быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Примечание издателя

Все утверждения, изложенные в этой статье, принадлежат исключительно авторам и не обязательно представляют претензии их дочерних организаций, издателя, редакторов и рецензентов. Любой продукт, который может быть оценен в этой статье, или претензии, которые могут быть сделаны его производителем, не гарантируются и не поддерживаются издателем.

Ссылки

Дэн Л., Ян В., Ли К. и Ли А. (2019). CFD-исследование влияния оголовка на волновые нагрузки на сваи для свайно-опорного фундамента. Океанский инж. 183, 249–261. doi:10.1016/j.oceaneng.2019.05

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Хан, К., Ма, Ю., Сюй, В., Фань, Д., и Ван, Э. (2018). Гидродинамические характеристики наклонного тонкого гибкого цилиндра, подверженного вихревой вибрации. Междунар. Дж. Мех. науч. 148, 352–365.doi:10.1016/j.ijmecsci.2018.09.010

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Картик Рамнараян С., Саннасирадж С. А. и Сундар В. (2021). Гидродинамические характеристики криволинейных фронтальных волноломов на сваях в случайных волнах. Заяв. Океан Рез. 117, 102922. doi:10.1016/j.apor.2021.102922

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Каземи Э., Николс А., Тейт С. и Шао С. (2017). Моделирование SPH турбулентных течений в открытых каналах с ограниченной глубиной через неровные границы. Междунар. Дж. Нумер. Мет. Жидкости 83, 3–27. doi:10.1002/fld.4248

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Линь Дж. Дж., Чжан Дж.-с., Сунь К., Вэй С.-л. и Го Ю.-к. (2020). Численный анализ динамического отклика морского дна в районе моносваи на воздействие волновых течений. Науки о воде. англ. 13, 74–82. doi:10.1016/j.wse.2020.02.001

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Лин К. К., Фан Д. и Ван Дж. (2020). Динамический отклик и гидродинамические коэффициенты цилиндра, колеблющегося в поперечном потоке с интерференцией восходящего следа. Океанский инж. 209, 107520. doi:10.1016/j.oceaneng.2020.107520

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Лю К., Фу С., Чжан М., Рен Х. и Сюй Ю. (2020). Гидродинамика гибкого цилиндра при модулированных вихревых колебаниях. J. Fluids Structures 94, 102913. doi:10.1016/j.jfluidstructs.2020.102913

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Нин Д., Чжао X., Гётеман М. и Канг Х. (2016). Гидродинамические характеристики плавучего волнолома типа WEC, закрепленного сваями: экспериментальное исследование. Продлить. Энерг. 95, 531–541. doi:10.1016/j.renene.2016.04.057

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Онг, М. К., Утнес, Т., Холмедал, Л. Э., Мирхауг, Д., и Петтерсен, Б. (2009). Численное моделирование обтекания гладкого круглого цилиндра при очень высоких числах Рейнольдса. Мар. Строения 22, 142–153. doi:10.1016/j.marstruc.2008.09.001

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Уврар Х., Кообус Б., Сальветти М.-В., Камарри С.и Дервьё, А. (2008). Вариационное многомасштабное LES и гибридное RANS/LES Параллельное моделирование сложных нестационарных течений. Междунар. конф. Высокая производительность. вычисл. вычисл. науч. 5336, 465–478. doi:10.1007/978-3-540-92859

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Код инженерной нагрузки порта (2010 г.). СТС 144-1-2010 . Пекин: Коммуникационная пресса.

Google Scholar

Тянь X., Лю Ю., Лю Г., Се Ю. и Ван С. (2019). Экспериментальное исследование факторов, влияющих на гидродинамический коэффициент самоподъемной платформы. Океанский инж. 193, 106588. doi:10.1016/j.oceaneng.2019.106588

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ван Д., Шао С., Ли С., Ши Ю., Арикава Т. и Чжан Х. (2018). 3D модель эрозии ISPH для потока, проходящего через вертикальный цилиндр. J. Fluids Structures 78, 374–399. doi:10.1016/j.jfluidstructs.2018.01.003

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ван Ф., Сун Р., Ван С. Х., Фу К., Ли П. и Го Х. Ю. (2019). Экспериментальное исследование поля течения, вызванного внутренней уединенной волной, и характеристик нагрузки на секции свай различной глубины. Океанский инж. 188, 106292,. doi:10.1016/j.oceaneng.2019.106292

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ван Х. Б., Дин Л., Чжан Л., Шарма Р. Н. и Ян Л. (2020). Численное исследование подавления вибраций, вызванных вихрем с двумя степенями свободы, круглого цилиндра с помощью синтетических струй при различных частотах возбуждения. Междунар. J. Поток теплоносителя 84, 108593,. doi:10.1016/j.ijheatfluidflow.2020.108593

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Вэнь Б.H., Qu, K., Lan, G.Y., Sun, W.Y., Yao, Y., Deng, B., et al. (2022). Численное исследование гидродинамических характеристик настила берегового моста при совместном воздействии регулярных волн и ветра. Океанский инж. 245, 110450,. doi:10.1016/j.oceaneng.2021.110450

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ву, А. Дж., и Ян, В. Л. (2020). Численное исследование влияния группы свай на гидродинамическую силу на свае мостов, пересекающих море, во время землетрясений. Океанский инж. 199, 106999,.doi:10.1016/j.oceaneng.2020.106999

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ян Х., Ян В., Ян Т. и Ли К. (2020). Экспериментальное исследование обтекания квадратного цилиндра с очень малым удлинением. Океанский инж. 214, 107732. doi:10.1016/j.oceaneng.2020.107732

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ян, Ю., Ци, М., Ли, Дж., и Ма, X. (2021). Экспериментальное исследование поля течения вокруг групп свай с использованием PIV. Экспл. Терм. Науки о жидкости. 120, 110223. doi:10.1016/j.expthermflusci.2020.110223

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Чжу Х., Лю В. и Чжоу Т. (2020). Прямое численное моделирование регулирования следа и гидродинамических характеристик круглого цилиндра, симметрично закрепленного ребристыми полосами. Океанский инж. 195, 106756. doi:10.1016/j.oceaneng.2019.106756

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Patriots набрасываются, переходят к 6-0 с победой над Giants

Mark Daniels/@MarkDanielsPJ | The Patriot Ledger

FOXBOROUGH – Нападение Тома Брэди и Патриотов не совсем было похоже на нападение Тома Брэди и Патриотов этой ночью.

Но пока Кайл Ван Ной парил в небе Фоксборо, мы все получили напоминание о том, что будущий квотербек из Зала славы не всегда должен брать на себя инициативу. Не с тем, как играет эта защита.

Патриоты смогли выжить в четверг вечером. Это не всегда было легко. В нападении это действительно было некрасиво. В защите, однако, это было еще одно заполненное текучестью, делающее жизнь несчастной для другого выступления типа квотербека. Вот почему «Патриоты» улучшили свой результат до 6-0 в победе над «Нью-Йорк Джайентс» со счетом 35-14.

Тачдаун специальной команды в первой четверти от Чейза Виновича и гол Ван Ноя в четвертой четверти помогли компенсировать отсутствие нападения. Защита «Патриотов» трижды перехватывала квотербека-новичка Дэниела Джонса, когда «Джайентс» финишировали с общим результатом 213 ярдов и финишировали 2/10 на третьем месте.

Брейди бросил на 334 ярда и не бросил на тачдаун, но он возглавил Патриотов с двумя тачдаунами на земле. Брэндон Болден забил еще один атакующий тачдаун для Пэтс.

Все началось не очень хорошо для нападения. В первой серии Билл Беличик обошел Майка Ньюджента, пытающегося забить с игры на 37 ярдов. Они пошли на это на четвертом и первом, но Гиганты запихнули Сони Мишеля на линию схватки из-за потери на даунах. Эта тема продолжилась раньше.

После трехкратного аута «Патриоты» вернули мяч после перехвата Джона Саймона на 7:17 первой четверти. Уже следующий пас Брэди, в 7:07, был легко перехвачен крайним защитником «Джайентс» Янорисом Дженкинсом.Это выглядело как недопонимание между Брэди и Джулианом Эдельманом, поскольку передача была болезненно неточной.

Хорошо, что у Патриотов есть элитное подразделение обороны и спецназа. Вот почему они рано повели в счете 7:0.

На 1:41 первой четверти Болден заблокировал удар Райли Диксон, оттолкнув полузащитника «Джайентс» Нейта Ступара на траекторию мяча. Новичок Чейз Винович поймал мяч и пробежал шесть ярдов, совершив свой первый тачдаун в НФЛ. Это был второй заблокированный удар, возвращенный «Патриотами» в этом сезоне.

Нападение продолжало получать помощь, и таким образом они увеличили преимущество Патриотов до 14-0.

В 9:40 второй четверти Дюрон Хармон перехватил Дэниела Джонса, чтобы настроить Брейди и нападение на 20-ярдовой линии. После пенальти Брэди ударил Якоби Мейерса, набрав 23 очка, и забил первый гол из 2. Потребовалось три попытки, но на 7:11 Болден бросился на тачдаун на 1 ярд.

Гиганты напали на Патриотов. В последующей серии Джонс соединился с Голден Тейт для приземления на 64 ярда в 6:05 второй четверти.Это стало первым пасовым тачдауном, допущенным «Патриотами» в шести играх.

Дела Брейди продолжали развиваться в неправильном направлении. В следующей серии квотербека уволил Лоренцо Картер. Крайний рашер Giants Маркус Голден восстановил нащупывание и отбежал на 42 ярда назад, чтобы приземлиться на 4:38, чтобы сравнять счет в этой игре со счетом 14–14. Что еще хуже, Джош Гордон получил травму колена, пытаясь схватить Голдена в игре, и не вернулся.

Нападение обрело новую жизнь в следующем заезде, когда «Патриоты» повели 21-14.После передачи Мейерсу на 23 ярда Брэди трижды подряд ударил Джеймса Уайта, включая передачу на 11 ярдов, чтобы Пэтс забил первый гол с 1-ярдовой линии. Брэди сохранил мяч, забив вратарю квотербека в следующем розыгрыше за 36 секунд до конца тайма.

Защита открыла тайм, перехватив Джонса. На этот раз Стефон Гилмор прыгнул перед передачей для третьего выбора защиты в игре.

Нападение взяло верх, но покинуло поле с такими же результатами.После медленного марша по полю (16 игр, 60-ярдовый драйв, который съел 9:25 третьей четверти), Наджент пропустил 40-ярдовую попытку броска с игры, щелкнув по мячу левой стойкой.

На следующем заезде «Пэтс» отказались от броска с игры с 50 ярдов и пошли на четвертую и седьмую позиции на 32-ярдовой линии. Пас Брейди оказался незавершенным из-за второго оборота нападения по даунам.

В конце концов, наступательная неумелость не имела значения. Не с этой защитой. На последующем заезде Giants Джейми Коллинз заставил Джайентса нащупать спину Джона Хиллимана.Ван Ной вернул мяч и пробежал 22 ярда, нырнув в зачетную зону, и вывел «Патриотов» вперед 28–14 за 8:33 до конца игры.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.