Жаростойкие мелкозернистые бетоны: технические характеристики и состав, цена сухих смесей

Posted on Posted onBy alexxlab

Содержание

Жаростойкие ячеистые теплоизоляционные бетоны на минеральном вяжущем

08.08.2014г.

Оглавление диссертации

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ЖАРОСТОЙКИЕ ЯЧЕИСТЫЕ БЕТОНЫ

1.1. Производство и применение жаростойких . 10 теплоизоляционных материалов в промышленности

1.2. Основные сырьевые компоненты для производ- 16 ства жаростойких ячеистых материалов

1.3. Способы создания ячеистой структуры жаростой- 25 ких материалов

Выводы по главе

ГЛАВА 2. ПРИМЕНЯЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ

ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1. Применяемые материалы и их характеристики

2.2. Методы исследования и аппаратура

2.3. Методика получения образцов жаростойкого пенобетона

2.4. Статистическая оценка результатов измерений и методы 43 математического планирования эксперимента

ГЛАВА 3. РАЗРАБОТКА СОСТАВОВ ЖАРОСТОЙКИХ

ПЕНОБЕТОНОВ

3.1. Исследование влияния вида и количества 46 пенообразователя на гидратацию ВГЦ и прочность цементного камня

3.

2. Исследование влияния добавок пенообразовате- 59 лей на процессы структурообразования ВГЦ

3.3. Исследование термостойкости и фазового состава материа- 67 ла на основе ВГЦ и глины

Выводы по главе

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ РАЗРАБОТАННЫХ 95 ЖАРОСТОЙКИХ ПЕНОБЕТОНОВ

4.1. Исследование свойств растворной части ПБЖ

4.2. Исследование теплофизических свойств ПБЖ

4.3. Моделирование процесса переноса тепла в огра- 119 ждающих конструкциях печей, изготовленных с применением ПБЖ

4.4. Исследование удельной теплоемкости ПБЖ

4.5. Составы разработанных жаростойких пенобето- 131 нов и их основные эксплуатационные свойства

Выводы по главе

ГЛАВА 5. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ 136 ЖАРОСТОЙКОГО ПЕНОБЕТОНА

5.1. Технологическое оборудование для производства ПБЖ

5.2. Описание технологической схемы производства 140 разработанных ПБЖ

5.3. Расчёт экономической эффективности произ- 145 водства и применения разработанных материалов Выводы по главе

 

Введение диссертации (часть автореферата) 

Актуальность работы. Успешное развитие энергоемких отраслей, во многом определяющих рост темпов промышленного производства и экспортный потенциал страны, выдвигает ряд актуальных задач, связанных с экономией энергетических ресурсов, снижением тепловых потерь в технологических процессах или при генерировании и транспортировке тепловой энергии.

Создание, производство и рациональное применение эффективных жаростойких теплоизоляционных материалов позволяет снизить материалоемкость конструкций теплогенерирующих аппаратов и термических печей, а также непроизводительные теплопотери в окружающую среду.

Известно, что в качестве вяжущего для изготовления легких жаростойких бетонов на искусственных пористых заполнителях широко используют глинозёмистые цементы. Эти цементы отличает сочетание свойств, необходимых для изготовления жаростойких ячеистых материалов: высокая начальная скорость твердения, способствующая получению качественной пористой структуры, огнеупорность (/ > 1500 °С) и высокая прочность.

Однако, использование глиноземистых цементов в составах ячеистых бетонов, которые изготавливаются по пенной технологии, сопряжено с рядом проблем:

— глинозёмистые цементы (ГЦ) значительно снижают устойчивость пены в процессе получения пенобетонной смеси;

— бетоны на глинозёмистых цементах характеризуются значительным снижением прочности в диапазоне рабочих температур большинства промышленных печей.

Кроме того, большинство известных пенообразователей, применяемых для производства пенобетонных композиций, негативно влияют на прочность цементного камня.

Дополнительное ограничение, снижающее объем использования глиноземистых цементов в составах жаростойких бетонов, заключается в высокой стоимости вяжущего вещества.

Все это обуславливает актуальность исследований, направленных на создание новых жаростойких теплоизоляционных материалов, в том числе ячеистых бетонов низкой плотности, изготавливаемых с использованием местных минеральных ресурсов.

Цель и задачи исследования. Цель диссертационной работы заключалась в разработке составов, исследовании структуры и свойств жаростойких ячеистых бетонов на высокоглинозёмистом цементе (ВГЦ), а также в обосновании возможности использования для их изготовления местных алюмосили-катных горных пород (глин) и промышленных отходов.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

— изучить влияние вида и количества пенообразователя на кинетику гидратации ВГЦ и прочность цементного камня;

— разработать составы растворной части жаростойкого пенобетона и исследовать свойства двухкомпонентного вяжущего на основе ВГЦ и глины;

— изучить физико-химические процессы структурообразования, происходящие при твердении двухкомпонентного вяжущего;

— обосновать выбор вида и количества добавок, улучшающих термостойкость материала;

— определить основные технологические параметры процесса вспенивания, позволяющие получать жаростойкий пенобетон (ПБЖ) с заданной плотностью;

— исследовать основные эксплуатационные свойства и определить технико-экономическую эффективность производства и применения разработанных ПБЖ.

Научная новизна работы. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность получения эффективных жаростойких пе-нобетонов на основе двухкомпонентного вяжущего, состоящего из ВГЦ и глины.

Установлены закономерности гидратационного твердения высокоглиноземистого цемента в присутствии пенообразователей, а также формирования фазового состава ПБЖ в процессе высокотемпературного нагрева.

Получены математические зависимости прочности и плотности растворной части ПБЖ от его состава, а также времени твердения.

На основе теории формальной аналогии между процессами переноса тепла и электричества разработана расчетная схема для вычисления теплопроводности жаростойких ячеистых бетонов.

Достоверность результатов работы. Достоверность результатов работы основана на использовании современных методов исследований. Определение основных теплофизических и механических свойств разработанных ПБЖ производилось в строительной лаборатории Пензенского государственного университета архитектуры и строительства, аккредитованной при Пензенском ФГУ «Пензенский центр стандартизации, метрологии и сертификации» (свидетельство № 77-03 от 22 декабря 2003 г.

).

Результаты исследований обработаны с использованием методов математической статистики. В работе использованы общепризнанные методики исследований свойств, изложенные в научной литературе, а также методики, предусмотренные в ГОСТ на конкретный вид материала. Отчеты в виде НИОКР по представленной диссертационной работе обсуждались и были одобрены в известных научных и производственных организациях — НИИ строительной физики РААСН, г. Москва (2005 г.), Волжское отделение РААСН, г. Н. Новгород (2003 г.), а также в рамках отчета по Межотраслевой программе сотрудничества Министерства образования РФ и Федеральной службы специального строительства РФ «Наука, инновации и подготовка кадров в строительстве» за 2003/04.

Практическая значимость работы. Разработаны составы и технология изготовления жаростойких ячеистых бетонов с плотностью 400.500 кг/м . Применение местных легкоплавких глин и отработанных огнеупорных изделий позволило расширить потенциальную сырьевую базу и улучшить технико-экономические показатели жаростойких ячеистых материалов.

На основании результатов проведенных экспериментальных исследований получены зависимости «состав — свойство», а также «состав-воздействие-свойство», которые позволяют оптимизировать процесс проектирования состава пенобетонной смеси.

Определены рациональные области применения и технико-экономическая эффективность производства разработанных жаростойких пе-нобетонов. Показано, что стоимость разработанных легковесов значительно ниже стоимости существующих аналогичных материалов.

Реализация работы в промышленности. Результаты исследований, проведенных в рамках данной диссертационной работы, являлись частью проекта: «Новые композиционные ячеистые материалы с улучшенными технико-экономическими показателями для объектов жилищного и теплоэнергетического строительства. Технология их изготовления с использованием местных минеральных ресурсов и техногенных отходов», который стал победителем конкурса «Старт 05», проводимого в рамках федеральной целевой программы поддержки инновационных разработок в научно-технической сфере.

Финансирование работ по промышленной апробации и доведению разработанных составов ПБЖ до промышленного освоения осуществлялось ООО «ПБКомпозит» на производственной базе ООО «Новые технологии», г. Пенза.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались на:

— научно-практической конференции-выставке по результатам реализации Межотраслевой программы сотрудничества Министерства образования РФ и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» на 2001-2005, Москва, МГСУ, 2003;

— VIII Академических чтениях РААСН «Современное состояние и перспективы развития строительного материаловедения», Самара, СГАСУ, 2004;

— международной научно-технической конференции «Актуальные проблемы современного строительства. Строительные материалы и конструкции», Пенза, ПГУАС, 2005;

— X Академических чтениях РААСН «Достижения, проблемы и перспективные направления развития теории и практики строительного материаловедения», КГ АСУ, Казань, 2006.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 научно-технических статей (из них 1 работа в изданиях по перечню ВАК).

Структура и объём диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, основных выводов, библиографического списка и приложений. Диссертация содержит 163 страницы текста, 36 табл., 41 рис. и библиографический список, включающий 118 наименований.

 

Заключение диссертации

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность получения эффективных жаростойких пенобетонов на основе вяжущего, состоящего из ВГЦ и глины местных месторождений.

2. Изучено влияние пенообразователей на кинетику гидратации ВГЦ и прочность цементного камня. Осуществлен выбор вида и количества пенообразователя и стабилизатора. Исследовано влияние различных факторов на устойчивость пеномассы и определены основные технологические параметры процесса вспенивания, позволяющие получить пенобетон с заданной плотностью.

3. Физико-химическими исследованиями установлено:

— введение пенообразователя приводит к снижению концентрации ионов кальция в жидкой фазе гидратирующегося ВГЦ, что способствует увеличению содержания аморфного гидроксида алюминия и гидроаргиллита, а также уменьшению содержания гидроалюминатов кальция в цементном камне. Это обуславливает понижение прочности цементного камня на начальном этапе твердения, но при обжиге материала ускоряет образование соединений, обладающих свойствами огнеупоров;

— наличие ВГЦ и глины в составе смешанного вяжущего способствует образованию соединений, характерных для огнеупоров — муллита, анортита и других, которые придают необходимые эксплуатационные свойства разрабатываемому материалу.

4. Исследовано влияние добавок отработанных динасовых и шамотных огнеупоров на термомеханические свойства пенобетона и определены оптимальные пределы их концентраций.

5. На основании результатов проведенных экспериментальных исследований получены регрессионные зависимости «состав — свойство», а также «состав-воздействие-свойство», которые позволяют оптимизировать процесс проектирования состава пенобетонной смеси.

6. Предложена методика расчета коэффициента теплопроводности ПБЖ в зависимости от параметров ячеистой структуры (среднего диаметра пор, коэффициента формы воздушных ячеек, степени черноты их внутренней поверхности) и других факторов при различных температурах эксплуатации. Расхождение фактических и расчетных значений теплопроводности составляет не более 17 %.

7. Предложен расчетный метод вычисления коэффициента теплопрони-цания ячеистых бетонов в зависимости от температуры эксплуатации. Установлено, что по этому важнейшему показателю качества разработанные материалы превосходят существующие аналоги (на 20. .40 %).

8. В результате комплексных научных исследований разработаны составы жаростойкого пенобетона и подобрано оптимальное соотношение между основными компонентами. Исследованиями установлено, что разработанные о пенобетоны с плотностью 400.500 кг/м имеют следующие показатели свойств: прочность при сжатии до первого нагрева 0,7. 1,0 МПа, прочность после первого нагрева до температуры 1250°С 1,0. 1,3 МПа, теплопроводность 0,09.0,12 Вт/(м-°С), термостойкость 7. 13 циклов воздушных тепло-смен.

9.0пределены рациональные области применения и технико-экономическая эффективность производства разработанных жаростойких пе-нобетонов. Показано, что стоимость разработанных легковесов значительно ниже стоимости существующих аналогичных материалов. Экономический эффект от производства и применения обусловлен уменьшением стоимости исходного сырья, снижением трудоемкости монтажа конструкций и увеличением времени безотказной эксплуатации.

 

Список литературы диссертационного исследования 

1. Мишин, В.М. Теоретические и технологические принципы создания теплоизоляционных материалов нового поколения в гидротеплосиловом поле Текст. / В.М. Мишин, Соков В.Н.- М.: МПА, 1999. 352 с.

2. Некрасов, К.Д. Развитие технологий жаростойких бетонов Текст. / К.Д. Некрасов // Новое в технологии жаростойких бетонов. М., НИИЖБ, 1981. -С. 3-11.

3. Горин, В. М. Легкий жаростойкий бетон ячеистой структуры Текст. / В.М. Горин, Сухов В.Ю.[и др.] // Строительные материалы, М.-2003. №8. -С. 17-19.

4. Владимиров, B.C. Новое поколение теплозащитных и огнеупорных материалов Текст. / B.C. Владимиров, H.A. Карпухин, С.Е. Мойзис // Журнал «По всей стране». 2002. — №8 (323). — С. 14-17.

5. Тропинов, А. Вечный очаг Текст. / А Тропинов, И. Тропинова // ММ. Деньги и Технологии. 2002. — №1-2. — С. 40-42.

6. Тропинов, А. Ограждение для тепла Текст. / А. Тропинов, В. Пукиш // ММ. Деньги и Технологии.- 2003. №6,- С. 44-45.

7. Некрасов, К.Д. Жаростойкие бетоны Текст. / К. Д. Некрасов М.: Стройиздат, 1974. — С. 77-97.

8. Некрасов, К. Д. Легкие жаростойкие бетоны на пористых заполнителях Текст. / К. Д. Некрасов, М. Г. Масленникова. М.: Стройиздат, 1982.- С. 94-106.

9. Бетоны жаростойкие. Технические условия Текст.: ГОСТ 20910-90.-НИИЖБ. Госстрой, 1990. 23 с.

10. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур Текст. : СНиП 2.03.04-84. М. Госстрой, 1996. — 42 с.

11. Технология изготовления жаростойких бетонов Текст.: Справочное пособие к СНиП / НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1989. 25 с.

12. Руководство по возведению тепловых агрегатов из жаростойкого бетона Текст. /М.: Стройиздат, 1983. 45 с.

13. Инструкция по выполнению футеровок тепловых агрегатов методом торкретирования Текст. / ВСН 412-80 / ММСС СССР, М., 1981. 21с.

14. A.Eschner. Management of refractorles by the European refractory Industry / 45th International Colloquium on Refractories, Aachen, 16-19.

15. Outlook for U.S. Refractories / American Ceramic Society Bulletin, v.82, N10, October 2003.16

16. Масленникова, М.Г. Легкие жаростойкие бетоны Текст. / М.Г. Масленникова // Исследования в области жаростойкого бетона. М., Стройиз-дат, 1981. — С.64-73.

17. Денисов, Д.Е. Огнеупорные (жаростойкие) бетоны для нефтехимической и нефтеперабатывающей промышленности Текст. / Д.Е. Денисов, А.Б. Жидков, В.В. Власов // «СФЕРА Нефтегаз». 2006. — С. 10-14.

18. Горлов, Ю.П. Огнеупорные и теплоизоляционные материалы Текст. / Ю.П. Горлов, Н.Ф. Ерёмин, Б.У. Седунов. М.: Стройиздат, 1976. -192 с.

19. Стрелов, К.К. Теоретические основы технологии огнеупорных материалов Текст. / К.К. Стрелов. М.: Металлургия, 1985. — 480 с.

20. Некрасов, К.Д. Жароупорный бетон Текст. / К.Д. Некрасов. М.: Промстройиздат, 1957. — 315 с.

21. Некрасов, К.Д. Исследование и опыт применения жаростойких бетонов Текст. / К.Д. Некрасов, С.Ю. Гоберис // Обзор по материалам международного симпозиума. Зарубежный опыт строительства. ЦИНИС Госстрой СССР, М.: 1974.-33 с.

22. Безобжиговый огнеупор Текст.: пат. 2150441М. Рос. Федерация: кл. 7 С 04 В 35/057, 35/22 / Чумаченко Н.Г., Рябова М.В., Сухов В.Ю. Опубл. Бюл. Открытия. Изобретения. 2000. № 16.

23. Рекомендации по изготовлению изделий из жаростойкого ячеистого бетона Текст. /М.: НИИЖБ, 1984. 26 с.

24. Шихта для изготовления керамических изделий Текст.: пат. 2150443. М. Рос. Федерация: кл. 7 С 04 В 35/10/ Чумаченко Н.Г., Рябова М.В., Сухов В.Ю. Опубл. Бюл. Открытия. Изобретения. 2000. № 16.

25. Пеношлакобетон эффективный звукопоглощающий материал. Шлакощелочные цементы, бетоны и конструкции Текст. / B.C. Байболов [и др.].-Киев, 1984.- 242 с.

26. Зашейко, И.Л. Теплоизоляционный бетон на основе глиноземистого цемента Текст. / Зашейко И.Л., Кузнецова Т.В. // Новости теплоснабжения.-2006,- №7(71). -С. 21-23.

27. Жаростойких шлакощелочной пенобетон Текст.: пат. 2149853 Рос. Федерация: С 04В028/08 / Рахманов В.А., Мелихов В.И., Величко Е.Г., Белякова Ж.С.- Москва, ФИИПС, 2001.

28. Некрасов, К.Д. Легкий жаростойкий пневмобетон на глиноземистом цементе, керамзите и вермикулите Текст. / К.Д. Некрасов, О.В.Белоусов // Применение математико-статистических методов в исследовании строительных материалов.- М., 1972.

29. Сухарев, М.Ф. Жароупорный теплоизоляционный перлитобетон Текст. /М.Ф. Сухарев, И.Л. Майзель. М.,1965. 105 с.

30. Абызов, А.Н. Жаростойкий теплоизоляционный вермикулитобетон на шлаковом вяжущем Текст. / А.Н. Абызов // Строительные материалы и бетоны. Челябинск, 1970. Вып.З. — С. 25-30.

31. Денисов, A.C. Теплоизоляционные жаростойкие торкрет массы на основе вермикулита Текст. / A.C. Денисов, В.А. Швыряев. — М.: Металлургия, 1973.- 160 с.

32. Комисаренко, Б.С. Керамзит и керамзитобетон Текст.: учеб. пособие для вузов / Б.С. Комисаренко, А.Г. Чикноворьян. М.: АСВ. — 1993. — 284 с.

33. Горин, В.М. Легкий жаростойкий бетон ячеистой структуры Текст. / В.М. Горин, В.Ю. Сухов // Строительные материалы. М.- 2003.- №8. — С. 1719.

34. Мержанов, А.Г. Твердопламенное горение Текст. / А.Г. Мержанов.-Черноголовка: ИСМАН, 2000.- 224 с.

35. Владимиров, B.C. Авиационные технологии 21 века Текст. / B.C. Владимиров [и др.] // 5-й Международный научно-технический симпозиум -Жуковский: Изд. ЦАГИ, 1999. С.45-46.

36. Современные технологии в задачах управления, автоматики и обработки информации Текст. : Труды IX Международного научно-технического семинара. М.: Научтехлитиздат, 2000. — С.330-332.

37. Кац, С.М. Высокотемпературные теплоизоляционные материалы

38. Текст. / С.М. Кац. Металлургия, 1981.- 232 с.

39. Кровелецкий, Д.В. Пенокерамические стеновые и теплоизоляционные изделия на основе легкоплавких глин Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук / Д.В. Кровелецкий.- М., 2005. 26 с.

40. Тамов, М.Ч. Энергоэффективные пористокерамические материалы и изделия Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук / М.Ч. Тамов.- М., 2005. -26 с.

41. Изделия пенодиатомитовые и диатомитовые. Технические условия1. Текст.: ГОСТ 2694-78. М.

42. Горлов, Ю.П. Технология теплоизоляционных и акустических материалов и изделий Текст. / Ю.П. Горлов.- М.: Высш. шк., 1989. 384 с.

43. Дульнев, Г.Н. Теплопроводность смесей и композиционных материалов Текст. / Г.Н. Дульнев, Ю.П. Заричняк.- М.: Энергия. 1974. -264 с.

44. Дульнев, Г.Н. Тепло- и массообмен в радиоэлектронной аппаратуре Текст. / Г.Н. Дульнев. М.: Высшая школа, 1984. — 247 с.

45. Гоберис, С. Ю. Аглопорит повышенной огнеупорности и жаростойкие бетоны на его основе Текст. / С.Ю. Гоберис, Е.С. Новиков // Материалы XXII Литовской респ. науч.-технич. конференции, Каунас, 1972. 125 с.

46. Магилат, В.А. Жаростойкий газобетон на основе алюмоборфосфат-ного связующего и высокоглиноземистых отходов нефтехимии Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук / В.А. Магилат.- Уфа, 2002. 21 с.

47. Стефаненко, И.В. Жаростойкий газобетон на основе алюмохром-фосфатного связующего с использованием отходов абразивного производства Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук/ И.В. Стефаненко.- Саратов, 1997.-23 с.

48. Лебедева, Т.А. Ячеистые стеновые материалы на основе минерализированных пен из жидкого стекла Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук / Т.А. Лебедева. Томск, 2004. — 26 с.

49. Зайналов, Ш.М. Безобжиговый жаростойкий пеношамот-силикат-натриевый теплоизоляционный материал (технология и свойства) Текст. : автореф. дис. канд. техн. наук / Ш.М. Зайналов. Ставрополь, 2002. — 26 с.

50. Баженов, Ю.М. Технология бетона Текст. / Ю.М. Баженов М.: Высшая школа, 1987. — 415 с.

51. Горчаков, Г.И. Строительные материалы Текст. / Г.И. Горчаков, Ю.М. Баженов, М.: Стройиздат, 1986. 688 с.

52. Леви, Ж.П. Легкие бетоны Текст. / Ж.П. Леви.- М.:Госстройиздат, 1955.- 146 с.

53. Феклистов, В.Н. К оценке формирования пенобетонной структуры различной плотности Текст. / В.Н. Феклистов // Строительные материалы. -2002.-№10. -С. 16-17.

54. Шахова, Л.Д. Некоторые аспекты исследований структурообразо-вания ячеистых бетонов неавтоклавного твердения Текст. / Л.Д. Шахова // Строительные материалы. 2002. — №2. — С.4-7.

55. Шахова, Л.Д. Пенообразователи для ячеистых бетонов Текст. / Л.Д. Шахова, В.В. Балясников. БГТУ, 2002. — 163 с.

56. Пенобетон. Состав, свойства, применение Текст. / А.П. Прошин [и др.] Пенза: ПГУАС, 2005. — 164 с.

57. Фридрихсберг, Д.А. Курс коллоидной химии Текст. / Д.А. Фрид-рихсберг. Л.: Химия, 1984. — 368 с.

58. Балясников, В.В. Пенобетон на модифицированных синтетических пенообразователях Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук / В.В. Балясников. Белгород, 2003. — 20 с.

59. Киселёв, Е.В. Разработка пеиобетоиов низкой плотности на белковом пенообразователе Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук / Е.В. Киселёв.-Пенза, 2000.- 17 с.

60. Букарева, А.Ю. Неавтоклавный пенобетон с комплексной модифицирующей добавкой на основе алкилзамещенных фенолов Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук / А.Ю. Букарева. Саратов, 2004. — 16 с.

61. Кузнецова, Т.В. Алюминатные и сульфоалюминатные цементы Текст. / Т.В. Кузнецова. М.: Стройиздат, 1986.- 208 с.

62. Кузнецова, Т.В. Физическая химия вяжущих материалов Текст. / Т.В. Кузнецова, И.В. Кудряшов, В.В. Тимашев. М.: Высш. шк., 1989. — 384 с.

63. Инфракрасные спектры неорганических стекол и кристаллов Текст. / А.Г. Власов [и др.]. JI: Химия, 1972. — 304 с.

64. Кесслер, И. Методы ИКС в химическом анализе Текст. / И. Кесслер. -М: Мир, 1964.-287 с.

65. Плюснина, И.И. Инфракрасные спектры силикатов Текст. / И.И. Плюснина.- М.: Изд. МГУ, 1967. 190 с.

66. Накамото, А. Инфракрасные спектры неорганических и координационных соединений Текст. / А. Накамото. М.: Мир, 1966. — 412 с.

67. Вяжущие, керамика и стеклокристаллические материалы. Структура и свойства Текст. / B.C. Горшков [и др.]. М.: Стройиздат, 1995. — 584 с.

68. Михеев, В.И. Рентгенометрический определитель минералов Текст. / В.И. Михеев. М.: Росгеометиздат, 1957. — 68 с.

69. Зевин, JI.C. Рентгеновские методы исследования строительных материалов Текст. / JI.C. Зевин, Д.М. Хайкер. М.: Стройиздат. — 1965. — 362 с.

70. Румшинский, JI.3. Математическая обработка результатов эксперимента Текст. / JI.3. Румшинский. М: Наука, 1971. — 192 с.

71. Пугачев, B.C. Теория вероятностей и математическая статистика Текст. / B.C. Пугачев. М: Наука, 1979. — 490 с.

72. Математическая теория планирования эксперимента Текст. / под ред. С.М. Ермакова. М.: Наука, 1983. — 392 с.

73. Талабер, И.Глиноземистые цементы Текст.: основной доклад на VI Международном конгрессе по химии цемента ВНИИЭСМ / И. Талабер. Москва, 1974. — 32 с.

74. Батраков, В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика

75. Текст. / В.Г. Батраков. М.: Технопроект, 1998. — 480 с.

76. Черкинский, Ю.С. Химия полимерных неорганических вяжущих веществ Текст. / Ю.С. Черкинский. Л.: «Химия», 1967. — 224 с.

77. Васильев, В.А. Физико-химические основы литейного производства Текст.: учебник /В.А. Васильев. М.: Изд-во МГТУ, 1994. — 320 с.

78. Кругляков, П.М. Пена и пенные пленки Текст. / П.М. Кругляков, Д.Р. Ексерова. М.: Химия, 1990. — 432 с.

79. Брагнинский, JI.H. Перемешивание в жидких средах: Физические основы и инженерные методы расчёта Текст. / JI.H. Брагнинский, В.И. Бе-гачёв, В.М. Барабаш. Л.: Химия, 1984. — 336 с.

80. Ратинов, В.Б. Химия в строительстве Текст. / В.Б. Ратинов, Ф.М. Иванов. Л.: Химия, 1979. — 197 с.

81. Перевалов, В.И. Технология огнеупоров Текст. / В.И. Перевалов. -Металлургиздат, 1944. 528 с.

82. Самедов, A.M. Деформирование и разрушение конструкций при термосиловых воздействиях Текст. / A.M. Самедов. М.: Стройиздат, 1989.- 432 с.

83. Общий курс строительных материалов Текст. / И.А. Рыбьев [и др.].- М.: Высш. школа, 1987. 584 с.

84. Бабушкин, В.И. Термодинамика силикатов Текст. / В.И. Бабушкин, Г.М. Матвеев, О.П. Медчедлов Петросян. — М.: Стройиздат, 1965. — 352 с.

85. Краткий справочник физико-химических величин Текст. / под ред. К.П. Мищенко. М-Л: Химия, 1965.- 160 с.

86. Кондо, Р. Фазовый состав затвердевшего цементного теста Текст. / Р.Кондо, М. Даймон // Шестой Международный конгресс по химии цемента. М., 1976. Т.2, книга 1. С. 244-258.

87. Кузнецова, Т.В. Напрягающий цемент из сульфоалюминатного клинкера Текст. / Т.В. Кузнецова//Цемент. 1978. — № 10. — С. 12-14.

88. Крейт, Ф. Основы теплопередачи Текст. / Ф.Крейт, У. Блэк. М.: Мир, 1983.- 512 с.

89. Комохов, П.Г. Структурная механика и теплофизика легкого бетона Текст. / П.Г. Комохов, B.C. Грызлов. Вологодский научный центр, 1992. -360 с.

90. Чудновский, А.Ф. Теплофизические характеристики дисперсных материалов Текст. / А.Ф. Чудновский. М.: Изд. физико-математической литературы, 1962. — 456 с.

91. Beregovoi V.A., Proshin А.Р., Beregovoi А.М, Soldatov S.N Heat-Conducting Properties of Small-Power- Hungry Cellular Concrete // Asian Journal of Civil Engineering (Building and Housing), Volume 1, Number 4, October 2000, Tehran, Iran p. 103-107

92. Ривкин, M.C. Аналитическое описание теплопроводности наполненных полимеров Текст. / М.С. Ривкин, И.Л. Ерухимович, В.В. Пугач // Теплофизические свойства веществ и материалов,. 1991. Вып. 31. — С. 188193.

93. Физика. Большой энциклопедический словарь Текст. / Гл. редактор A.M. Прохоров. М.: Большая Российская энциклопедия, 1999. — 944 с.

94. Блази В. Справочник проектировщика. Строительная физика (пер. с нем.) Текст. / В. Блази. М.: Техносфера, 2004. — 480 с.

95. Тепловая защита зданий Текст.: СНиП 23-02-2003 / ФГУП ЦПП, 2003.-26 с.

96. Строительная теплотехника (с изм. № 3 и № 4) Текст.: СНиП II-3-79** / Госстрой СССР, 1986. 26 с.

97. Еремкин, А.И. Примеры теплотехнического расчета наружных ограждающих конструкций зданий Текст.: учебное пособие / А.И. Еремкин, A.M. Береговой, В.Н. Мигунов,- Пенза: ПГАСА, 1998. 27 с.

98. Стекло. Справочник Текст. / под ред. Н.М. Павлушкина. М.: Стройиздат, 1973. — 487 с.

99. Горлов, Ю.П. Технология теплоизоляционных и акустических материалов и изделий Текст. / Ю.П. Горлов. М.: Высш. шк., 1989. — 384 с.

100. Романков, П.Г. Примеры и задачи по курсу «Процессы и аппараты химической промышленности» Текст.: учебное пособие для техникумов / П.Г. Романков, М.И. Курочкина. Л.: Химия, 1984. — 232 с.

101. Веревкин, O.A. Наполненные пенобетоны и ограждающие конструкции с их применением Текст. : автореф. дис. канд. техн. наук / O.A. Ве-ревкин.- Самара, 2000. 19 с.

102. Паплавскис, Я.М. Предпосылки дальнейшего развития производства и применения ячеистого бетона в современных условиях Текст. / Я.М. Паплавскис, П.В. Эвинг, А.И. Селезский // Строительные материалы. -1986.- № 3.- С.2.

103. Проспекты фирм-производителей Текст. //Строительные материалы. 1997.-№№4,11.

104. Ребиндер, П.А. Поверхностно-активные вещества Текст. / П.А. Ребиндер. М.: «Знание», 1961. — 125 с.

105. Мельников, В.И. Машины и аппараты для обработки жидких тел Текст. / В.И. Мельников. М.: НИИхиммаш, 1959. Вып. 29. — С. 126-150.

106. Духин, С.С. Коагуляция и динамика тонких пленок Текст. / С.С. Духин, H.H. Рулев, Д.С. Димитров. Киев: Наукова думка, 1986. — 232 с.

107. Буркина, P.C. Асимптотика решения задачи увлечения жидкости движущейся пластинкой Текст. / P.C. Буркина, В.Н. Вилюнов // Изв. АН СССР. 1980.-№6.-С. 52-56.

108. Эффективность и перспективы развития огнеупорных бетонов и неформованных огнеупоров Текст. / B.C. Турчанинов [и др.] // Огнеупорные бетоны: сб. науч. трудов: Всесоюзный институт огнеупоров. С. 3-8.

109. Гориславец, С.П. Промышленные трубчатые печи пиролиза Текст. / С.П. Гориславец, К.Е. Масольский, И.И. Гершова. Киев, 1976. — 125 с.

110. Некрасов, К.Д. Применение жаростойких бетонов и конструкций из них Текст.: обзор по материалам международных симпозиумов / К.Д. Некрасов, В.В. Жуков, Б.А. Альтшулер. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, 1973. — 60 с.

111. Некрасов, К.Д. Жаростойкий бетон и конструкции из него Текст.: обзор по материалам международных симпозиумов / К.Д. Некрасов, В.Н. Са-мойленко, H.H. Усков. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, 1977. — 76 с.

112. Государственные элементные сметные нормы на строительные работы ГЭСН 81-02-08-2001 Конструкции из кирпича и блоков Текст. Москва: Госстрой России, 2000. 36с.

113. Каверина, О.Д. Управленческий учет: системы, методы, процедуры Текст. / О.Д. Каверина. М.: Финансы и статистика, 2004. — 352 с.

114. Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений СН 509-78 Текст. / Госстрой СССР. М.: Строй-издат, 1979. — 65 с.

115. Руководство по определению экономической эффективности повышения качества и долговечности строительных конструкций Текст. / НИИЖБ Госстроя СССР. М.: Стройиздат, 1981. — 56 с.

Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет — Сибстрин

Праздничный видео-концерт к Международному женскому дню

Дорогие женщины и девушки НГАСУ (Сибстрин)! Центр по внеучебной и воспитательной работе и «Сибстрин ТВ» подготовили для вас видео-концерт, посвященный празднику Весны и Любви – Дню восьмого марта. Вас ждут поздравления от ректора Юрия Сколубовича, заведующего кафедрой ИГОФ Станислава Линовского, директора института строительства Владимира Гвоздева, главного инженера Бориса Смирнова, председателя профсоюзного комитета студентов Николая Гичко и иностранных студентов, а также яркие номера творческих коллективов университета.

Поздравление ректора НГАСУ (Сибстрин) Юрия Сколубовича с праздником 8 марта

Дорогие женщины и девушки НГАСУ (Сибстрин)! От меня лично и от всех мужчин университета примите самые теплые, самые искренние поздравления с праздником весны, цветов и улыбок – Международным женским днем! В стенах Сибстрина не сосчитать по-настоящему умных, красивых, талантливых представительниц прекрасной половины человечества. Вы, наши женщины – мудрые руководители, успешные ученые, чуткие педагоги – вносите существенный вклад в развитие вуза, помогая оставаться центром образования, науки и культуры. Мы благодарны вам за женственность, теплоту, терпимость, отзывчивость и внимательное отношение к работе. Спасибо за то, что вы создаете в коллективах атмосферу поддержки, взаимного уважения, любви и гармонии − всего того, в чем очень нуждается сейчас наше общество. И мы, мужчины, не перестаем восхищаться вашим очарованием и неповторимостью, вашей искренностью и добротой, энергичностью и неиссякаемым оптимизмом.

«Мисс Сибстрин 2022» стала Кристина Риттер – девушка, помогающая развивать экологическое движение в университете

3 марта 2022 года в университете состоялось одно из самых эффектных и ожидаемых мероприятий – финал конкурса красоты и таланта «Мисс Сибстрин». Организатором конкурса выступил Центр по внеучебной и воспитательной работе НГАСУ (Сибстрин) при поддержке администрации вуза, модельного агентства «Еlite stars», главного банка России «Сбер», корпорация «Технониколь» и других партнеров и спонсоров. За корону самой красивой девушки Сибстрина и призы от партнеров мероприятия соревновались 9 студенток: Елизавета Дятлова (119 группа ИАГ), Елизавета Крылова (214 группа ИАГ), Мария Козлобродова (115-а группа ИЦИТ), Кристина Риттер (171-маг группа ИЭФ), Варвара Симонова (113 группа ИАГ), Анна Старцева (100 группа ИЦИТ), Полина Савельева (131 группа ИЭФ), Эвелина Левченко (113 группа ИАГ), София Стародубцева (118 группа ИАГ). Конкурсная программа включала несколько этапов: дефиле-знакомство «Деловой стиль», тематические выходы «Спорт», «Мода», «Творчество» и, конечно, финальное «Вечернее дефиле», во время которого девушки выходили на сцену в роскошных вечерних образах.

Объявляется конкурс на замещение вакантных должностей педагогических работников, относящихся к профессорско-педагогическому составу

Квалификационные требования по должностям педагогических работников, относящихся к профессорско-преподавательскому составу (в соответствии с приказом Минздравсоцразвития РФ от 11. 01.2011 № 1н) Профессор Требования к квалификации. Высшее профессиональное образование, ученая степень доктора наук и стаж научно-педагогической работы не менее 5 лет или ученое звание профессора. Письменное заявление для участия в конкурсе претенденты подают в УДКР (каб.127) в течение месяца с момента объявления конкурса. Обсуждение и конкурсный отбор претендентов на замещение должности профессора состоится на заседании ученого совета факультета 11.05.2022 года.

Анализ состояния производства жаростойких композиционных материалов

Тарасов Роман Викторович1, Макарова Людмила Викторовна2, Калинина Вероника Андреевна3
1ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства», к.т.н., доцент
2ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства», к. т.н., доцент
3ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства», студент

Tarasov Roman Viktorovich1, Makarova Ludmila Viktorovna2, Kalinina Veronika Andreevna3
1Penza State University of Architecture and Construction, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor
2Penza State University of Architecture and Construction, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor
3Penza State University of Architecture and Construction, student

Библиографическая ссылка на статью:
Тарасов Р.В., Макарова Л.В., Калинина В.А. Анализ состояния производства жаростойких композиционных материалов // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 2. Ч. 1 [Электронный ресурс]. URL: https://web.snauka.ru/issues/2015/02/46518 (дата обращения: 28.01.2022).

Одним из решений тепловой защиты конструкций является использование новых видов огнеупорных материалов, среди которых наиболее перспективными могут быть жаростойкие бетоны, так как в большинстве случаев по своим физико-техническим характеристикам они не уступают штучным огнеупорам, а порой даже превосходят их технически и экономически в связи с тем, что себестоимость производства бетонов значительно ниже ввиду отсутствия предварительного высокотемпературного обжига.

В настоящее время в нашей стране и за рубежом разработаны эффективные составы жаростойких бетонов для использования их в широком диапазоне температур (1000-1700ºС), технология заводского производства изделий из них, а также принципы проектирования и расчета бетонных и железобетонных конструкций.

Жаростойкие бетоны состоят из связки, тонкомолотой добавки и заполнителей, которые и определяют температурные условия применения бетона. Связка представляет собой гидравлическое или воздушное вяжущее, содержащее в большинстве своем тонкомолотую минеральную добавку. Мелкий и крупный заполнитель приготавливается путем дробления огнеупорных и тугоплавких горных пород, боя обжиговых изделий и дисперсных наполнителей.

Согласно ГОСТ 20910-90 “Бетоны жаростойкие. Технические условия” жаростойкие бетоны классифицируются по назначению, по структуре и виду вяжущего. По назначению бетоны бывают конструкционные и теплоизоляционные. По структуре жаростойкие бетоны подразделяются на плотные тяжелые, легкие и ячеистые.

По степени огнеупорности жаростойкие бетоны характеризуются как: высокоогнеупорные (огнеупорность выше 1770°С), огнеупорные (огнеупорность 1580-1770°С) и жароупорные (огнеупорность ниже 1580°С).

В отечественной промышленности для получения жаростойких бетонов используются дешевые легкодоступные вяжущие материалы: гидравлические (портландцемент, шлакопортландцемент, глиноземистый и высокоглиноземистый цементы), воздушные (периклазовый цемент, жидкое стекло) и химические (фосфатные).

Близость химического состава клинкерных цементов и некоторых видов металлургических шлаков дает основание полагать, что в качестве вяжущего для жаростойких бетонов могут применяться и шлаковые материалы [1…5].

В качестве тонкомолотых добавок в настоящее время широкое распространение получили шамотные, кордиеритовые, золошлаковые, керамзитовые, аглопоритовые, магнезиальные, периклазовые, алюмохромитовые.

Жаростойкие заполнители по виду заполнителя подразделяются на шамотные, муллитокорундовые, корундовые, магнезиальные, карборундовые, кордиеритовые, кордиеритомуллитовые, муллитовокордиеритовые, шлаковые, золошлаковые, базальтовые, диабазовые, андезитовые, диоритовые, керамзитовые, аглопоритовые, перлитовые, вермикулитовые и с заполнителем из боя жаростойких бетонов.

При современных темпах строительства и ремонта тепловых агрегатов требуется быстрый ввод их в эксплуатацию. В связи с этим наиболее перспективными для изготовления жаростойкого бетона являются вяжущие с быстрыми сроками твердения. К таким вяжущим можно отнести глиноземистый (ГЦ), высокоглиноземистый цемент (ВГЦ) и высокоглиноземистый корозиоустойчивый цемент (ВГКЦ). Причем к высокоглиноземистому цементу предъявляются достаточно высокие требования относительно его состава. По данным отечественных и зарубежных исследователей ВГКЦ должен состоять из 72-75% окиси алюминия и 22-25% окиси кальция; прочих окислов, таких как SiO2, Fe2O3, MgO и др., должно содержаться минимальное количество [6…9].

По исследованиям, проведенным рядом авторов [6, 7, 9], эти цементы позволяют получить высокую прочность бетона уже через сутки после изготовления, а через трое суток она уже близка по значениям к 28-суточной прочности бетона на портландцементе (60-90 МПа на кусковом шамоте и 30-40 МПа на бое огнеупорных изделий). Такие бетоны характеризуются повышенной стойкостью при резких колебаниях температур, незначительной усадкой и низкой теплопроводностью. У бетонов на высокоглиноземистом цементе прочность после 700ºС практически не меняется и при 1000ºС составляет 70% начальной.

Бетоны на глиноземистом цементе применяют до температуры 1450ºС, а бетоны на высокоглиноземистом цементе – до 1700ºС. Эти цементы наиболее часто применяют с алюмосиликатными заполнителями, так как химический и минералогический состав глиноземистого цемента близок к широко распространенным заполнителям из алюмосиликатных материалов. Глиноземистые цементы позволяют получить бетон [10] с маркой по прочности М50 – М300, температурной усадкой 0,6-1 %, коэффициентом теплопроводности (при средней температуре 600ºС) 0,23-1,2 Вт/(м·К). Термостойкость таких изделий составляет до 100 циклов водных теплосмен, при плотности изделий в естественном состоянии от 750 до 2600 кг/м3.

Некоторые виды жаростойких бетонов на высокоглиноземистом цементе обладают высокой термостойкостью. После 82 водных циклов теплосмен при 800ºС они теряли 3-5 % веса и имели остаточную прочность 130-160 кг/см2 [11]. В основном же термостойкость составляет 10-20 циклов [10]. Марка бетонов по прочности на высокоглиноземистом цементе: М400-М600, температурная усадка – 1%, коэффициент теплопроводности 1,2-2,4 Вт/(М·К), плотность изделий от 2400 до 3100 кг/м3 [10].

Алюмосиликатные бетоны на глиноземистом цементе имеют огнеупорность 1550ºС, а на высокоглиноземистом – 1730ºС; температура начала деформации под нагрузкой 0,2 МПа соответственно 1260ºС и 1300ºС. Температура применения таких бетонов значительно выше, чем у бетонов на портландцементе, периклазовом цементе и жидком стекле.

Высокоглиноземистый цемент может быть использован также  для производства жаростойкого фибробетона, где в качестве армирующего компонента может применяться нихромовая проволока. Плотность полученного бетона составляет 2900 кг/м3. Прочность на сжатие бетонных образцов – до 50 МПа. Термостойкость составила более 40 циклов водных теплосмен (800ºС). Температурная усадка (при 1000ºС) – 0,1% [12].

Следует отметить особенность глиноземистых цементов, которая заключается в том, что они не только выполняют роль связки в огнеупорных бетонах, но и существенно влияют на микроструктуру бетонов при температурах службы. Образующаяся жидкая фаза при высоких температурах снижает напряжения, что сказывается на заметном понижении модуля упругости и повышения термостойкости, и в то же время жидкая фаза закрывает крупные поры, предотвращая проникновение шлака.

Широкое распространение среди жаростойких бетонов получил бетон на основе портландцемента с различными заполнителями. Портландцемент позволяет получить бетон с удовлетворительными физико-механическими характеристиками. Однако жаростойкий бетон на портландцементе характеризуется медленным нарастанием прочности в раннем возрасте. В связи с этим в жаростойком бетоне необходимо применять такие портландцементы, которые обладают в раннем возрасте высокой степенью гидратации и приводят к сокращению срока выдержки бетона до его сушки.

Известно, что после нагревания жаростойкого бетона его прочность снижается. Рассмотрение поведения при нагревании отдельных клинкерных минералов в исследованиях, проведенных К.Д. Некрасовым с коллегами [13] позволило установить, что наилучшими жаростойкими свойствами обладает гидратированный алит, который почти не снижает прочности при нагревании до 1200ºС. В связи с этим наиболее перспективным является применение алитового портландцемента, который к тому же является высокоактивным вяжущим, характеризующимся быстрым нарастанием прочности в раннем возрасте.

Жаропрочные бетоны на основе ПЦ имеют огнеупорность до 1320ºС, температуру начала деформации под нагрузкой 0,2 МПа 1190ºС и широко применяются для футеровки различных тепловых агрегатов с температурой службы 1100-1200ºС. Термическая стойкость бетонов на портландцементе, согласно СН 156-79 “Инструкция по технологии приготовления жаростойких бетонов, может составлять в зависимости от марки бетона, вида заполнителей и тонкомолотых добавок от 5 до 100 циклов водных теплосмен. Максимальные результаты по термической стойкости бетонов на портландцементе возможно получить при использовании кордиеритовых заполнителей и тонкомолотых добавок.

Использование в бетоне на ПЦ в качестве заполнителей хромитовых, форстеритовых и магнезитовых заполнителей с учетом введения в качестве стабилизатора двухкальциевого силиката фосфорного ангидрида (или ортофосфорной кислоты) позволяет получить бетон с температурой применения до 1700ºС.

Помимо вышеперечисленных вяжущих веществ при производстве жаростойких изделий в качестве связующего компонента используется шлакопортландцемент. Преимущество данного цемента перед обычным портландцементом состоит в том, что он содержит от 20 до 80% тонкомолотого гранулированного шлака, жаростойкие свойства которого доказаны исследованиями многих авторов [14…16].

В качестве заполнителей в жаростойких бетонах на шлакопортландцементе могут использоваться различные виды горных пород, обладающих высокой огнеупорностью, отходы промышленности, специально приготовленные заполнители. Некоторые исследователи [15,16] предлагают использовать в качестве заполнителя такой отход производства, как металлургический шлак. Наличие шлакопортландцемента и шлаковых заполнителей в жаростойких бетонах позволяет приблизить коэффициент термического расширения заполнителей, и тем самым уменьшить внутренние напряжения при нагревании конструкции. Шлакопорландцемент позволяет получить бетон с температурой применения до 1000ºС.

Марка по прочности бетонов на основе ПЦ, быстротвердеющего ПЦ или шлакопортландцемента составляет М25 – М500, температурная усадка 0,1-0,6 %, коэффициент теплопроводности 0,3-1,2 Вт/(м·К), термостойкость от 5 до 100 циклов, плотность готовых изделий (в естественном состоянии) от 950 до 2000 кг/м3 [10].

Среди силикатных вяжущих, применяемых в жаростойких бетонах, чаще всего используется жидкое стекло, которое представляет собой растворенные щелочные силикаты, характеризующиеся статической неупорядоченностью и свойствами кристаллических силикатов [17].

Считается, что твердение силикатных вяжущих на основе жидких стекол обусловлено способностью кремнийсодержащих химических связок (преимущественно с отвердителями) к полимеризации с образованием кремнийполимерного каркаса объемной сетчатой структуры. Способность золя кремнекислоты к полимеризации зависит от рН раствора. Для процесса твердения жидкого стекла с кремнефтористым натрием характерно изменение рН системы с 10 в начале смешения до 7 после твердения. В процессе нагрева полимеризация ускоряется, удаляется адсорбционная вода и вода, удерживаемая гелем кремнекислоты (60-170ºС), разрушаются связи кремнекислоты, полимеризуются кремнекислородные тетраэдры (230-250 и 750-800ºС). При 1000ºС обнаруживаются лишь SiO2 и NaF. При взаимодействии с заполнителями происходит образование щелочных силикатов и алюминатов, снижаются деформативные свойства бетонов. В процессе нагрева происходит миграция легкоплавких соединений в “холодную” зону бетона, возгонка щелочей и обогащение рабочей зоны основными огнеупорными минералами.

Для обеспечения твердения материалов на основе жидкого стекла без их высушивания необходимо вводить специальные добавки – отвердители. Свойства бетона на жидком стекле в большей степени зависят от вида отвердителя. Наиболее эффективным отвердителем до недавнего времени был и остается кремнефтористый натрий Na2FSiO6. Однако, для получения жаростойких бетонов на жидком стекле могут использоваться силикаты кальция: b- и g-2СaO×SiO2 и СaO×SiO2, например, в виде саморассыпающихся шлаков феррохромового производства [18].

Вместо кремнефтористого натрия многие исследователи предлагают использовать нефелиновый шлам, который кроме увеличения огнеупорности бетона на жидком стекле (нефелиновый шлам более огнеупорный, чем кремнефтористый натрий) позволяет достичь высокой стойкости бетона в воде и в среде сернистого газа [18].

Использование в качестве вяжущего для жаростойкого бетона жидкого стекла позволяет получить бетон с широким диапазоном температуры применения от 1100ºС (с шамотными заполнителями) до 1600ºС (магнезиальные бетоны).

Термостойкость некоторых видов бетонов на жидком стекле составляет при наличии огнеупорного заполнителя от 13 (заполнитель – бетонный лом) до 110 циклов (карборундовый заполнитель).

В НИИАсбестцементе проводятся работы по получению и исследованию свойств жаростойкого асбестоцемента с относительно небольшой температурой применения до 1000ºС, который может быть использован в качестве эффективного вяжущего для производства жаростойкого бетона с высокими эксплуатационными характеристиками.

Известна технология получения бариевого портландцемента и бариевого глиноземистого цемента и исследованы их основные физико-механические свойства [8]. Исследования показали, что близость физико-химических показателей катионов Ca2+ и Ba2+ обеспечивает возможность изоморфного замещения кальция барием в условиях повышенных температур. Оксид бария, являющийся аналогом оксида кальция при обжиге портландцементной сырьевой смеси вступает в те же реакции, что и CaO, образует отдельные или смешанные соединения, преимущественно в виде твердых растворов. Использование таких цементов позволяет значительно улучшить эксплуатационные характеристики жаростойкого бетона. Так, при использовании бариевого портландцемента, термостойкость образцов возросла в 2-4 раза по сравнению с контрольными, а остаточная прочность в 1,5-4 раза выше (в зависимости от вида бетона) остаточной прочности контрольных образцов. Термическая стойкость бетонов, определявшаяся по прочности на сжатие образцов, прошедших 82 воздушные теплосмены при температуре 800ºС, характеризовались остаточной прочностью бетонов на барийсодержащих ПЦ 138-164 кг/см2. Термическая стойкость таких бетонов по числу водных теплосмен составляет 14-20 циклов (в зависимости от процентного содержания бария в цементе (0,5-5%)). Максимальную устойчивость проявляет бетон на барийсодержащем белитовом цементе с 3% окиси бария, выдержавший 20 водных теплосмен.

Технология бариевоглиноземистого цемента разработана О.К. Алешиной и И.С. Рыбаковой. Огнеупорность этих цементов определена нормативом выше 2093 К при размерах усадки 1,34-2,44 мм/м. Такие виды цементов позволяют получить бетон, работающий при температуре до 1973 К ( в зависимости от вида заполнителя). Также разработаны шлакобариевые и бариевошлаковые цементы, обладающие высокой огнеупорностью. Остаточная прочность на барийсодержащем высокоглиноземистом цементе (при расходе цемента 400 кг/м3) и заполнителях из высокоглиноземистого шамота после 82 водных теплосмен при 800ºС составила 340 кг/см2, или 45 % прочности высушенных образцов, а после 82 воздушных теплосмен при 800ºС – 520 кг/см2, или 70% прочности высушенных образцов [11].

К фосфатным вяжущим относят фосфорные кислоты и их соли. Практическое значение имеют термическая (техническая) ортофосфорная кислота (жидкая), содержащая не менее 73% H3PO4, и экстракционная кислота, содержащая 45-75% H3PO4 и до 15% различных примесей.

Максимально высокую прочность сцепления обеспечивает взаимодействие фосфорной кислоты с глиноземсодержащим наполнителем (например, шамотом). По литературным данным, лишь активные формы глинозема (гидраты) при затворении H3PO4 дают связки, твердеющие на холоде, а спеченный глинозем обеспечивает твердение лишь при нагревании.

Такие высокоглиноземистые бетоны на фосфорной кислоте имеют высокие абсолютные показатели прочности. Для них характерен интервал некоторого разупрочнения и разуплотнения при температурах обжига 1400-1600ºС, что, очевидно, связано с разложением алюмофосфатной связки в этом интервале температур. При этом прочность масс составляет 520-800 кг/см2. При повышении температуры обжига до 1700ºС прочность высокоглиноземистых бетонов опять возрастает, достигая 1000-1500 кг/см2 [19]. Это вероятно, объясняется появлением в черепке прочной кристаллической связки при спекании.

Большое внимание среди жаростойких изделий уделяется также легким жаростойким бетонам с высокими теплоизоляционными свойствами (объемный вес 600-1000 кг/м3), а также легким конструкционным бетонам (неармированным) с плотностью 1000-1500 кг/м3. Такие бетоны изготавливают с применением в качестве вяжущего портландцемента или жидкого стекла и керамзита, вермикулита, аглопорита или перлита в качестве заполнителя. Бетон на ПЦ можно применять при температуре до 500ºС – с перлитовым заполнителем и до 1000ºС – с керамзитом, а на жидком стекле – не выше 800ºС.

В лаборатории НИИЖБа С.К. Лисиенко при консультации М.Я. Кривицкого разработан и исследован жаростойкий газобетон, обладающий высокими прочностными и теплоизоляционными свойствами [18]. В его состав вводятся тонкомолотые жароупорные материалы (шамот, гранулированный доменный шлак, зола – унос и т.п.). При автоклавной обработке газобетонных блоков тонкомолотая добавка приобретает активность, прочность существенно возрастает и при плотности 600 кг/м3 составляет около 40 кг/см2. Газобетон на жидком стекле и нефелиновом шламе можно использовать при температуре до 1000ºС, в то время, как газобетон на ПЦ можно применять при температуре до 700ºС.

Использование жаростойкого керамзита [20] позволяет получить легкий бетон (плотность 600 кг/м3) с огнеупорностью до 1580ºС и термостойкостью от 11 до 54 циклов воздушных теплосмен.

Помимо изготовления жаростойких бетонов давно внедрены в производство жаростойкие сухие смеси, предназначенные для изготовления жаростойкого бетона непосредственно на месте использования. Помимо прочего, можно использовать сухие смеси на основе портландцемента с добавкой шамота, золы-уноса и глиноземистого цемента [15]. В качестве вяжущего возможно также использование глиноземистого и высокоглиноземистого цемента. Жаростойкость таких бетонов достигает температуры 1200ºС (на ПЦ) и 1300-1800ºС у бетонов на основе сухих смесей, где в качестве вяжущего используется глиноземистый и высокоглиноземистый цемент.

В России освоен промышленный выпуск сухих смесей для жаростойких бетонов на жидком стекле, где в качестве тонкомолотых добавок используются феррохромовый шлак и шамот. В качестве тонкомолотых добавок для сухих бетонных смесей на основе ПЦ целесообразно применять не только шамот, но и золу-унос и глиноземистый цемент. Указанные добавки являются активными, взаимодействуют с составляющими портландцемента при нагревании и обеспечивают устойчивость структуры жаростойкого бетона после воздействия высоких температур. Заполнителем служит бой шамотных изделий. Смесь затворяется непосредственно на строительной площадке натриевым жидким стеклом плотностью 1,33 г/см3. Прочность готовых изделий достигает 30 МПа. Термостойкость составляет от 15 до 37 циклов водных теплосмен (в зависимости от состава заполнителей).

Заслуживает внимание разрабатываемая в последние годы технология огнеупорных керамобетонов, где в качестве вяжущих используются керамические суспензии, получаемые тонким помолом огнеупорных минералов (оксидов) в присутствии воды. Высокая огнеупорность заполнителя и вяжущего, ограниченное содержание легкоплавких примесей приводят к повышению огнеупорности, снижению деформативных свойств и, в конечном счете, к повышению максимальной температуры применения керамобетона по сравнению с другими видами бетонов с аналогичным заполнителем.

Большой интерес представляют исследования коллоидных растворов кремнезема, глинозема, оксидов хрома и циркона [21, 22]. Золи кремнезема получают фильтрацией жидкого стекла через катионовые фильтры [21], либо кислотной обработкой доменных шлаков [22]. Сейчас золи кремнезема успешно используют в качестве вяжущих в защитных покрытиях на поддоны и изложницы.

Обзор отечественной литературы дает возможность сделать вывод о достаточно ограниченной области применяемых в изготовлении жаростойких бетонов материалов, представленных некоторым количеством широко известных вяжущих (несколько видов цемента, жидкое стекло, фосфатные вяжущие) и более широким диапазоном различных добавок.

Недостаточный ассортимент предлагаемых отечественной промышленностью жаростойких бетонов приводит не всегда к оптимальному выбору используемых бетонов для футеровки различных тепловых агрегатов, что сказывается на эксплуатационных свойствах жаростойких изделий. Решение этой проблемы, возможно, будет найдено посредством исследований в области новых перспективных жаростойких материалов.

Исследования, проведенные авторами, позволили получить жаростойкие композиционные материалы на основе активированных шлаков и глин в присутствии шамотного наполнителя оптимального гранулометрического состава [23…33]. Полученный материал обладает высокими эксплуатационными характеристиками при меньшей себестоимости по сравнению с известными аналогами [34…39].


Библиографический список
  1. Вяжущие и безобжиговые материалы на основе природных алюмосиликатов [Текст] /Л.Б. Сватовская, Т.В. Смирнова, М.В. Латурова и др. // Цемент. – 1989. – №11. – С. 7-9.
  2. Бабачев, Г.Н. Золы и шлаки в производстве строительных материалов [Текст] / Г.Н. Бабачев, пер. с болг. Л. Шариновой. – Киев: Будiвельник, 1987. – 133, [2]с.: ил;22 см
  3. Некрасов, К.Д. Жаростойкий бетон с использованием отходов промышленности [Текст] / К.Д. Некрасов, А.П. Тарасова // Бетон и железобетон. – 1974. – №4. – С. 15-16.
  4. Нестеров, В.Ю. Механогидрохимическая активация шлаков и смесей на их основе: Автореф…. канд. техн. наук [Текст] / В.Ю. Нестеров.- Пенза. 1996.- 212 с.
  5. Федынин, Н.И. Применение металлургических шлаков и зол электростанций в строительстве [Текст] / Н.И. Федынин.- Кемерово, 1970.
  6. Мороз, И.И. Технология строительной керамики: Учеб. пособие для вузов – 3-е изд., перераб. и доп. [Текст] / И.И. Мороз.- Киев. Вища школа, 1980. – 383 с., ил.
  7. Некрасов, К.Д. Жаростойкие вяжущие на жидком стекле и бетоны на их основе[Текст] / К.Д. Некрасов, А.П. Тарасова.- М., Стройиздат, 1982.
  8. Шлакощелочные бетоны на мелкозернистых заполнителях [Текст] /Под ред. В.Д. Глуховского.- Киев: Вища школа, 1981.- 224 с.
  9. Пирогов, А.А. Свойства высокоглиноземистых бетонов на фосфатной связке [Текст] / А.А. Пирогов, В.П. Ракина, А.С. Ютина //Жаростойкий бетон и железобетон в строительстве. Изд-во литературы по строительству.- Москва, 1966. -С.30-37.
  10. Калашников, В.И. Модификация минеральных композиций активизаторами твердения и пластифицирующими добавками. Современные проблемы строительного материаловедения [Текст] / В.И. Калашников и др.// Материалы седьмых академических чтений РААСН. Часть 1. – Белгород, 2001. – С. 183-190.
  11. Некрасов К.Д. Жароупорный бетон [Текст] / К. Д. Некрасов.- М.: Промстройиздат, 1957.
  12. Рояк, С.М. К вопросу о структуре шлаковых минералов и стекол. Их состав[Текст] / С.М. Рояк, Я.Ш. Школьник, В.В. Орлов и др.// ЖПХ. – 1975. – Вып.5.
  13. Некрасов, К.Д. Перспективы применения высокопрочных и быстротвердеющих портландцементов в жаростойких бетонах [Текст] / К.Д. Некрасов, Г.Д. Соломатов // Совещание по проблемам производства и применения в строительстве высокомарочных и быстротвердеющих цементов, 1968.
  14. Калашников, В.И. Глиношлаковые строительные материалы [Текст] /В.И. Калашников, В.Ю. Нестеров, В.Л. Хвастунов и др.; под общ. ред. д-ра техн. наук, проф. В.И. Калашникова.- Пенза: ПГАСА, 2000. – 207 с.: ил.
  15. Жаростойкие бетоны [Текст] / Под ред. К.Д. Некрасова.- М.: Стройиздат, 1974.-176 с. (Госстрой СССР, науч.-исслед. ин-т бетона и железобетона).
  16. Некрасов, К.Д. Жаростойкий бетон с использованием отходов промышленности [Текст] / К.Д. Некрасов, А.П. Тарасова //Бетон и железобетон. – 1974. – №4. – С. 15-16.
  17. Соломатов, В.И. Строительное материаловедение на рубеже веков: ретроспектива двадцатого века, прогноз приоритетных направлений [Текст] /В.И. Соломатов //Современные проблемы строительного материаловедения: Матер. Пятых Академических чтений РААСН. – С.5-12.
  18. Салманов Г.Д. Физико-химические процессы, происходящие при нагревании жароупорного бетона на портландцементе, и их влияние на прочность бетона [Текст] / Г.Д. Салманов //Исследования по жароупорному бетону и железобетону.- М.: ЦНИПС, 1954.
  19. Ферворнер, О. Огнеупорные материалы для стекловаренных печей [Текст] / О. Ферворнер, К. Берндт; пер. с нем. О.Н. Попова; под ред. А.С. Власова. – М.: Стройиздат, 1984. – . 260 с, ил. – перевод изд.: Feuerfeste Baustoffe fur Glasschmelzanlagen/ O. Verworner, K. Berndt.
  20. Кашкаев, И.С. Производство керамического кирпича [Текст]: учебник для подгот. рабочих на пр-ве / И.С. Кашкаев, Е.Ш. Шейнман – 4-е изд., перераб. и доп. М.: Высш. шк., 1983. – 223., ил. – (Профтехобразование).
  21. Бутт Ю.М., Астреева О.М., Краснослободская З.С. Информационное сообщение НИИЦемента №28, 1956. [Текст] / Ю.М. Бутт, О.М. Астреева, З.С. Краснослободская //Цемент.- 1960. – №3.
  22. Физико-химические и технологические основы жаростойких цементов и бетонов [Текст] / Под ред. И. В. Тананаева.- М:Наука, 1986. – 191 с, ил.
  23. Тарасов, Р.В. Эффективный жаростойкий материал на основе модифицированного глиношлакового вяжущего [Текст] / Р.В. Тарасов: канд. диссертация. –  ПГАСА, 2002.-150 с.
  24. Калашников, В.И. Новый жаростойкий материал для футеровки промышленных печей [Текст] / В.И. Калашников, В.Л. Хвастунов, Р.В. Тарасов, Д.В. Калашников // Строительные материалы. – 2003. – №11. – С.40-42.
  25. Батынова, А.А. Технология производства материалов на основе активированного шлака и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/43378 (дата обращения: 06. 01.2015).
  26. Батынова, А.А. Оценка влияния дисперсности компонентов вяжущего на свойства композиционных материалов на основе молотых шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/44900 (дата обращения: 23.01.2015).
  27. Батынова, А.А. Анализ термических свойств металлургических шлаков [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/43380 (дата обращения: 06.01.2015)
  28. Слепова, И.Э. Оценка возможности использования глин месторождений Пензенской области для производства керамической продукции [Текст] / И.Э. Слепова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2014.- № 8 [Электронный ресурс].- URL: http://web.snauka.ru/issues/2014/08/37211 (дата обращения: 20.08.2014).
  29. Блохина, Т. П. Оценка воздушных и огневых усадочных деформаций глин месторождений Пензенской области [Текст] / Т.П. Блохина, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2014.-№ 7. [Электронный ресурс].- URL: http://web.snauka.ru/issues/2014/08/37254 (дата обращения: 25.08.2014).
  30. Тарасов, Р.В. Оценка влияния содержания шлака на физико-механические и термические свойства жаростойких композиционных материалов Текст] / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, М.В. Шашкина // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 2 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/02/46166 (дата обращения: 01.02.2015).
  31. Батынова, А.А. Влияние рецептурных и технологических факторов на эксплуатационные свойства жаростойких материалов на основе молотых шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45013 (дата обращения: 17. 01.2015).
  32. Тарасов, Р.В. Влияние введения наполнителя на характер трещинообразования жаростойких композитов на основе молотых шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45541 (дата обращения: 17.01.2015).
  33. Батынова, А.А. Анализ огнеупорных свойств композитов на основе металлургических шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/43495 (дата обращения: 08.01.2015).
  34. Батынова, А.А. Влияние тепловлажностной обработки на формирование прочности жаростойких композитов на основе шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45664 (дата обращения: 23. 01.2015).
  35. Батынова, А.А. Анализ теплопроводности теплоизоляционных материалов на основе металлургических шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/44984 (дата обращения: 17.01.2015).
  36. Тарасов, Р.В. Оценка качественных показателей пористости и водопоглощения жаростойких композиций на основе молотых шлаков и глин [Текст] / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, А.С. Григорьева // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL:http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45837 (дата обращения: 23.01.2015).
  37. Тарасов, Р.В. Влияние обжига на пористость и водопоглощение жаростойких композиций на основе молотых шлаков и глин [Текст] / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, А.С. Григорьева // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45871 (дата обращения: 28. 01.2015).
  38. Батынова, А.А. Влияние межчастичных расстояний наполнителя на термические свойства композитов на основе шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45614 (дата обращения: 23.01.2015).
  39. Тарасов, Р.В. Оптимизация рецептуры жаростойких композиционных материалов на основе шлаков и глин методами активного планирования эксперимента / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, М.В. Шашкина // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 2 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/02/46385 (дата обращения: 02.02.2015).

Количество просмотров публикации: Please wait

Все статьи автора «Макарова Людмила Викторовна»

Приложение 4. Примерный перечень НД, которые следует учитывать при сертификации строительных конструкций

Приложение 4

(обязательное)

ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ

НД, КОТОРЫЕ СЛЕДУЕТ УЧИТЫВАТЬ ПРИ СЕРТИФИКАЦИИ

СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

1. ПНАЭ Г-5-006-87. Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций.

2. ПНАЭ Г-05-035-94. Учет внешних воздействий природного и техногенного происхождения на ядерно и радиационно опасные объекты.

3. ПиН АЭ-5.6. Нормы строительного проектирования АС с реакторами различного типа. Пункты 1.18, 2.6, 2.10, 2.17, 2.25, 3.3.

4. ПНАЭ Г-10-007-89. Нормы проектирования железобетонных конструкций локализирующих систем безопасности атомных станций. Пункты 2.1.1, 2.2.2, 2.2.3, 2.2.9, 3.5, 4.1.5, 5.2.6.

5. ПНАЭ Г-10-021-90. Правила устройства и эксплуатации локализирующих систем безопасности атомных станций. Пункты 6.2, 6.3, 7.2.6, 7.2.7, 8.1.1, 8.1.3, 8.2, 8.3, 8.4, 8.8, приложение N 1.

6. ПНАЭ Г-10-012-89. Нормы расчета на прочность стальных защитных оболочек атомных станций.

7. ПНАЭ Г-10-32-92. Правила контроля сварных соединений элементов локализирующих систем безопасности атомных станций.

8. ВСН 01-87. Противопожарные нормы проектирования атомных станций.

9. СНиП 2.01.02-85*. Противопожарные нормы.

10. СНиП 21.01-97. Пожарная безопасность зданий и сооружений.

11. СНиП 3.01.04-87. Приемка в эксплуатацию законченных строительством объектов. Основные положения.

12. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции.

13. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции.

14. СНиП 2.03.03-84. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур.

15. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции (в части изготовления конструкций).

16. СНиП III-18-75. Металлические конструкции.

17. СНиП 3.09.01-85. Производство сборных железобетонных конструкций и изделий.

18. СНиП 3.01.01-85. Организация строительного производства.

19. СНиП 3.04.03-85. Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии.

20. ГОСТ 7473-85*. Смеси бетонные. Технические условия.

21. ГОСТ 20910-90. Бетоны жаростойкие. Технические условия.

22. ГОСТ 25192-82*. Бетоны. Классификация и общие технические требования.

23. ГОСТ 26663-91. Бетоны тяжелые и мелкозернистые.

24. ГОСТ 10060-87. Бетоны. Методы контроля морозостойкости.

25. ГОСТ 10180-78*. Бетоны. Методы определения прочности на сжатие и растяжение.

26. ГОСТ 12730.1-78. Бетоны. Методы определения плотности.

27. ГОСТ 12730.5-84*. Бетоны. Методы определения водонепроницаемости.

28. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона.

29. ГОСТ 27677-88. Защита от коррозии в строительстве. Бетоны. Общие требования к проведению испытаний.

30. ГОСТы Системы показателей качества продукции (СПКП) строительства.

31. РДС-10-232-94. Система сертификации ГОСТ Р в строительстве. Порядок проведения сертификации продукции в строительстве.

Директор НТЦ ЯРБ

Б.Г.ГОРДОН

Открыть полный текст документа

Журнал «Бетон и железобетон» 1962-04, 1968-05, 1969-12

1969-12
В. М. Москвин, С. Н. Коротков, В. Н. Макарцев. Военно-инженерной академии им. В. В. Куйбышева 150 лет
В. В. Писарев. Деформации цементного камня, раствора и крупного заполнителя при раннем замораживании бетона
О. С. Иванова. Кинетика нарастания прочности бетона при замораживании и оттаивании
А. В. Логойда, Е. Н. Ухов. О температурных границах применения бетонов с противоморозными добавками
Производственный опыт
Б. И. Березовский. Бетонные и железобетонные работы в условиях Крайнего Севера
И. А. Физдель. Прогрев замоноличенных стыков железобетонных конструкций зимой
Н. Н. Данилов, В. Б. Цыбикдоржиев. Термообработка бетона в щелевидных стыках колонн инфракрасным и злучением
Я. Р. Бессер. Применение добавки нитрита натрия при бетонировании конструкций в зимних условиях
А. 3. Клячин, Г. Н. Катаев, Совместная работа цементного раствора и стальной обоймы при пониженин температуры
Теория, исследования, расчеты
И. Г. Совалов, А. И. Творогов. Импульсный электропрогрев бетона
A. А. Йарийский. Тепловыделение бетонов, укладываемых с предварительным электроразогревом бетонных смесей
И, Б. Заседателев, Б. А. Крылов, Е. И. Богачев. Внутренний теплообмен при форсированном электроразогреве бетонных смесей
B. П. Чернышев, А. Е. Десов. Поляризационно-оптический метод оценки усадочных напряжений в бетоне
Дискуссии
И. М. Красный. Исследование морозостойкости мелкозернистых бетонов
Диссертации
В. А. Беликов. Исследование несущей способности внецентренно сжатых колонн из высокопрочного бетона
В помощь проектировщику
П. Ф. Дроздов. Расчет многоэтажных зданий из объемных блоков
Информация
К. Д . Некрасов, Ю. М. Иванов. 23-я сессия Исполкома РИЛЕМ
Всесоюзная конференция по Легким бетонам
Содержание журнала за 1969 год

1968-05
Н. А. Корнев. Эффективные конструкции из легких бетонов должны получить широкое распространение
Кандидаты техн. наук К. П. Деллос, Г. П. Курасова, инж. Д. Н. Агеев. Керамзитобетон в мостостроении
Канд. техн. наук Н. Я. Спивак, руководитель лабораюрии легкобетонного домостроения ЦНИИЭП жилища. Легкий бетон в крупнопанельных конструкциях жилых домов
Д-р техн. наук К. Д Некрасов, кандидаты техн. наук М. Г. Масленникова, А. П. Тарасова. Жаростойкие легкие и ячеистые бетоны
Канд. техн. наук А. А. Аракелян Применение легких бетонов в гидротехническом строительстве
Инженеры К. М. Кац, Л А. Румянцева. Конструктивный керамзитобетон для морских гидротехнических сооружений
Кандидаты техн. наук М. М. Израелит , Б.Б. Вейнер. Предварительно напряженные конструкции из высокопрочного аглопоритобетона.
Кандидаты техн. наук В. В. Макаричев, К. М. Милейковская, инж. В. П. Трамбовецкий. Исследование анкеровки арматуры в ячеистом бетоне
Канд техн. наук Ю. И Мешкаускас. ннж В П. Чеканавичк. Потери предварительного напряжения арматуры в слоистых конструкциях из легких бетонов
Канд. техн. наук С. Н. Алексеев, инж. В. Ф. Степанова. Защита арматуры от коррозии в легких бетонах
Д-р техн. наук, проф. Г. Д. Цискрели, канд. техн. наук А. Б. Пирадов. О нормировании модуля упругости легкого бетона
Д-р техн. наук, проф. И. А Иванов, инж. Н. И. Макридин. Предварительное обжатие пористого заполнителя и его растяжимость в легком конструктивном бетоне
Канд. тexн. наук С. Ф. Бугрим, инж. Е. И. Г.Л Шокуров. Электропрогрев стеновых панелей из легких бетонов
Канд. техн. наук А. Г. Нейман, инж. В. А. Большинский. Производство крупноразмерных панелей из ячеистого бетона
Канд. техн. наук М. Г. Седакова. Применение перлита в жилищном строительстве
Канд. техн. наук В. Ш. Каландадзе. Опоры линий электропередач для горных районов
Канд. техн. наук А. А. Кудрявцев, инж. А. М. Мамедзаде. Несущая способность керамзитобетонных колонн при внецентренном сжатии
Инж. С. А. Мусатов Керамзнтобетон под воздействием многократно повторных нагрузок
Кандидаты техн. наук И. А. Гервидс, К. И. Башлай, инженеры В. К. Канабо.
И, Ф. Баранцев, В. С. Важдаев, М. С. Храбрый, А. Э. Тучс. Заводское глазурование стеновых панелей
Канд. техн. наук М. Т. Солдаткин, инж. А. Д. Маслаков. Влияние влажности керамазитобетонных изделий на продолжительность их прогрева при тепловлажностной обработке
Конференция по легким бетонам в г. Пензе

1962-04
Претворять в жизнь программу строительства коммунизма
Ф. И. Емельянов, И. И. Битюков. Бетонные сооружения и бетон Волжской ГЭС имени XXII съезда КПСС
Ф. Ф. Петровский. Бетонные заводы на строительстве Волгоградгидростроя
Ф. И. Емельянов, Ю, В. Зицерман. Мост из армированного керамзитобетона
Д. Г. Ярошенко. Опытный железобетонный затвор
А К. Мкртумяи, Э. С. Урумян. Изготовление предварительно напряженных панелей перекрытий в кассетах
А. Е. Маевский. Антикоррозийная защита металлических закладных деталей и соединительных связей
Н. Б. Марьямов, В. И. Бирюкова. Теплотехнические характеристики вертикальной пропарочной
камеры
А. Е. Шейнин, Н. И. Олейникова. Влияние тепловлажностной обработки на сульфатостойкость цемента
3. Жуковский. Крупноразмерные железобетонные панели в виде искривленных прямоугольников для оболочек покрытий
H. И. Улицкий. Практический метод расчетного определения деформаций ползучести и усадки бетонов
Сообщения
Ц. Н. Ахвердов, Я. В. Шапиро. Технологические и конструктивные особенности бетонирующих машин со скользящим виброштампом
А. Савинов, Ё. В. Лавринович, В. В. Савицкая. Вибропрокат тонкостенных железобетонных и армоцементных конструкций
М. Ф. Фатеев, В. К. Алёхин. Панельные фундаменты жилых зданий
А. М. Розенблюмас. Метод определения моментов сопротивления упруго-пластичных сечений
М. Приступа. Изготовление железобетонных арок с немедленной распалубкой
Критика и библиография
А. А. Фоломеев. О книге «Формовочные установки для изготовления многопустотных железобетонных изделий

Бетон мелкозернистый для ремонта и восстановления строительных конструкций

[1] Каприелов С.С., Кардумян Г.С., Новые модифицированные бетоны в современных сооружениях, Бетон и железобетон.2 (2011) 78-82.

[2] Каприелов С. С., Шейнфельд А.В., Г.С., Кардумян Новые модифицированные бетоны, Москва, (2010).

[3] А.В. Фролов, Л.И. Чумадова, А.В. Черкашин, Л.И. Акимов, Экономичность использования и влияние наноразмерных частиц на свойства легких высокопрочных бетонов. Строительство уникальных зданий и сооружений. 19 (2014) 51-61.

[4] А. Д. Толстой, B.C. Лесовик, JI.X. Загороднюк, И.А. Ковалева, Порошковые бетоны с применением техногенного сырья, Вестник МГСУ, 1 (2015) 101-109.

[5] В.Сопов П., Ткачук А.Л. Влияние минеральных добавок на структурообразование цементного камня. Научный вестник строительства. 66 (2011) 250-254.

[6] М. Н Мороз., В.И Калашников., В.А. Худяков, П.Г. Василик , Водостойкий мелкозернистый бетон, гидрофобизированный наночастицами стеарата кальция. Строительные материалы, 8 (2009) 55-59.

[7] А.В. Номоев, В.С. Лыгденов, Л.А. Урханова, С.А. Лхасаранов, Мелкозернистый цементный бетон с нанодисперсным модификатором. Нанотехнологии в строительстве: научный интернет-журнал, 4 (2010) 42-52.

[8] А. И. Христофоров, И.А. Христофорова, Д.И. Кузьмин, Мелкозернистый бетон, модифицированный органическими соединениями Na+. Строительство и реконструкция, 2 (2011) 104-109.

[9] Н.М. Морозов, И.В. Боровских, Влияние метакаолина на свойства цементных систем. Известия КГАСУ, 3(33) (2015) 127-132.

[10] С. А. Краснобаева, И.Н. Медведева, А.С. Брыков, З.В. Стафеева Свойства материалов на основе портландцемента с добавлением метакаолина МКЖЛ. Цемент и его применение, 2015 50-55.

[11] А.И. Клёсова, О.А. Голубева, Влияние комплексных метакаолиновых добавок на свойства цементного камня. Проблемы геологии и освоения недр, 2014. С. 672-673.

[12] О. О. Шишкина, О.О. Шишкин Дослиджэння впліву нанокатализу на формування мичности реакционного порошкового бетона. Восточно-Европейский журнал корпоративных технологий, 1/6 (79) (2016) 55-60.

Механизм течения и прочностные характеристики текстильного армированного бетона, смешанного с коллоидным нано-SiO2

Для разработки текстильного армированного бетона (TRC) с хорошей текучестью и прочностью для улучшения характеристик используется коллоидный нано-SiO 2 (CNS). ТРК.Проведены испытания на текучесть, прочность на сжатие, прочность на изгиб и четырехточечный изгиб матрицы ТРК с УНС, а также проанализированы изменения внутренних микроморфологических характеристик матрицы ТРК в сочетании со сканирующей электронной микроскопией. Результаты показывают, что ЦНС оказывает ингибирующее действие на текучесть матрицы ТРК, и чем больше количество примеси, тем меньше осадочное расширение матрицы ТРК. Прочность на сжатие и прочность на изгиб матрицы TRC имеют тенденцию к увеличению, а затем к снижению по мере увеличения количества CNS, а прочность на сжатие достигает максимума в каждом возрасте (7 дней, 14 дней, 28 дней), когда CNS и микрокремнезем замещают 5% цемента в соотношении 1 : 4 равных масс.Прочность на изгиб достигает максимума в каждом возрасте (7 сут, 14 сут, 28 сут) при замене 5% цемента на ЦНС и микрокремнезем в соотношении 3 : 7 по массе. Прочность на изгиб увеличивается с увеличением примеси ЦНС. Сканированием с помощью электронного микроскопа обнаружено, что включение CNS потребляет больше Ca(OH) 2 , уменьшает размер кристаллов Ca(OH) 2 и создает больше гелей C-S-H. Эти гели C-S-H распределяются внутри бетона в виде сетки, заполняя внутренние поры, эффективно уплотняя межфазную переходную зону между вяжущим материалом и заполнителями и оптимизируя внутреннюю структуру.

1. Введение

Текстильный армированный бетон (TRC) обладает превосходными характеристиками трещиностойкости, ударопрочности и долговечности, что широко применяется в легких тонкостенных конструкциях, таких как арки с большими пролетами, оболочки и купола. [1–3]. Матрица ТРК имеет лучшую текучесть из-за того, что крупные заполнители полностью замещаются мелкими заполнителями различных градаций, но это отрицательно сказывается на прочности, жесткости и модуле упругости матрицы ТРК [4, 5].Таким образом, разработка бетона с мелкозернистой матрицей с хорошей прочностью и текучестью является первым шагом для достижения отличных характеристик TRC. В последние годы нанотехнологии добились значительных успехов в улучшении механических свойств и удобоукладываемости цементных композитов [6].

Дополнительные исследования показали, что введение CNS приводит к значительному увеличению прочности бетона на сжатие и изгиб [7, 8]. Хани [9] сравнил изменение прочности на сжатие самоуплотняющегося бетона при различном водоцементном отношении после введения соответствующего количества нано-SiO 2 и обнаружил более высокую прочность на сжатие при большем водоцементном отношении.Адак и др. [10] изучали влияние нано-SiO 2 на прочность и долговечность геополимерного раствора на основе летучей золы и обнаружили, что прочность на сжатие и изгиб олигомерного раствора с добавлением 6% нано-SiO 2 была значительно улучшена после 28 дней. Гюльшан [11] обнаружил, что комбинированное использование наночастиц диоксида кремния и стальных волокон значительно увеличивает прочность материала на сжатие и изгиб. Мадади [12] также обнаружил, что влияние наночастиц кремнезема на улучшение прочности сцепления железобетона было выше, чем у волокон.Кроме того, введение наночастиц кремнезема повысило долговечность бетона [13]. Исследование Ли [14] показало, что комбинированное добавление микрокремнезема и нано-SiO 2 дополнительно улучшает коррозионную стойкость к сульфатным и хлоридным ионам. Nano-SiO 2 также улучшил стойкость бетона к высоким температурам. Wang [15] изучал механические свойства и микроструктуру при 25°C, 200°C, 400°C и 600°C с помощью испытаний на статическую нагрузку, сканирующей электронной микроскопии и рентгеновской дифракции и обнаружил, что добавление нано-SiO 2 улучшает характеристики бетона при высоких температурах при различных температурах.Есть две причины, по которым механические свойства бетона улучшаются при добавлении нано-SiO 2 : либо потому, что добавление наночастиц кремнезема улучшает раннюю реакцию гидратации бетона [16–18], либо потому, что наночастицы действуют как наполнители для заполнить межфазную переходную зону между заполнителями и повысить плотность бетона [19–21]. Таким образом, можно предварительно судить о целесообразности введения в состав ТРК нано-SiO 2 для улучшения механических свойств ТРК [22, 23].Поэтому в центре внимания данного исследования находится изучение механизма влияния нано-SiO 2 на механические свойства матрицы TRC.

Однако ряд исследований показал, что введение нано-SiO 2 влияет на текучесть бетона. Ю [24] исследовал влияние нано-SiO 2 на гидратацию и микроразвитие бетона со сверхвысокими характеристиками и обнаружил, что вязкость бетона со сверхвысокими характеристиками увеличивается при добавлении нано-SiO 2 .Это привело к большему удержанию воздуха в смеси и увеличению пористости бетона. Мосавинежа [25] обнаружил, что добавление понизителя воды и агента, создающего воздух (AEA) в количестве 2% и 0,2% от веса цемента, соответственно, улучшило плохую текучесть матрицы, вызванную добавлением нано-SiO 2 . Puetens [26] исследовал влияние нано-SiO 2 и углеродных нанотрубок на самоуплотняющийся бетон и обнаружил, что нано-SiO 2 ингибирует расслоение бетона, увеличивает потребность в воде и снижает текучесть, но добавление летучей золы снижает потеря свойств текучести.Поэтому важно изучить механизм влияния нано-SiO 2 на текучесть матрицы ТРК и проанализировать его микроскопический механизм, чтобы агрегаты ТРК могли иметь хорошую обрабатываемость в процессе приготовления.

В этой статье высокоэффективная матрица TRC составлена ​​с использованием CNS вместо микрокремнезема, чтобы сравнить разницу в характеристиках между CNS и матрицей TRC, легированной микрокремнеземом. Проанализированы изменения микроструктуры матрицы ТРК для сравнения различий между ними в улучшении межфазных свойств и выявления механизма влияния ЦНС на эксплуатационные характеристики мелкозернистого бетона.Эти эксперименты в этой статье предназначены для дальнейшего исследования влияния нано-SiO 2 на текучесть и прочность матрицы TRC.

2. Тестовые материалы и схема тестирования
2.1. Материалы
2.1.1. Вяжущие материалы

Вяжущие материалы состоят из цемента, летучей золы и микрокремнезема. Цемент P.O 42.5 имеет удельную поверхность 362 м 2 /кг и кажущуюся плотность 3,11 г/м 3 . Удельная поверхность микрокремнезема (SF) составляет 30000 м 2 /кг и кажущаяся плотность 2.23 г/м 3 . Цементный материальный химический состав показан в таблице 1.

4

Материалы

3

SiO 2 AL 2 O 3 2 O 3

3

Fe 2 o 3 MGO Убыток
CEment 22.85 60.16 6.18 3.85 2,15 4,81
летучей золы 49,91 3,72 37,69 4,40 0,55 3,73
микрокремнезема 93,52 0,32 0,31 0,73 0,12 3,81
2.1.2. Коллоидный нано-SiO
2 (ЦНС)

Нано-SiO 2 изготовлен из коллоидного нано-SiO 2 (ЦНС) со средним размером частиц 13 нм, содержанием твердого вещества 30% и чистота пробы более 99%.Физические свойства показаны в таблице 2.

Ключевые слова: бетон тяжелый и мелкозернистый, технические требования, правила приемки, методы испытаний

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ

СТАНДАРТ

Технические условия

(EN 206-1: 2000, NEQ)

Официальное издание

Стандарты формы

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0-92 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2-2009 «Межгосударственная система стандартизации. Межгосударственные стандарты, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, применения, обновления и аннулирования»

Информация о стандарте

1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским, проектно-технологическим институтом бетона и железобетона им. А. А. Гвоедева (НИИЖБ), подразделением АО «Научно-исследовательский центр «Строительство»

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 ПРИНЯТ Межгосударственной научно-технической комиссией по стандартизации, техническому регулированию и оценке соответствия в строительстве (МНТКС) (Протокол от 18.12.2012 Яч 41)

4

2

3

SiO 2 Content PH

3

плотность Вязкость Размер частиц
GS-30 Слегка Milky 30,5% 9.6 9.6

3

1.204 г / см 3 6.2 CP 13 NM
2.1.3. Песок

Два типа речного песка с размерами частиц 0 ~ 0,6 мм и 0,6 ~1,2 мм для обеспечения хороших рабочих характеристик мелкозернистого бетона.

2.1.4. Понизитель воды

Высокоэффективный понизитель воды на основе поликарбоновой кислоты используется для приготовления матрицы TRC.

2.2. Свойства смеси

В этом испытании кремнеземная пыль смешивается с CNS для матрицы TRC с водоцементным отношением 0,38, цементно-песчаным отношением 0,7,20%, цемент заменяется равной массой летучей золы в вяжущем материале. , а 5% цемента заменяется равной массой кремнезема и ЦНС в разных пропорциях.Количество CNS составляет 0,5 %, 1 %, 1,5 % и 2 % соответственно в зависимости от содержания твердого вещества нано-SiO 2 в процентах от массы вяжущего материала. Количество водоразбавителя составляет 0,7% от общей массы вяжущего материала. Свойства MIX MATRIX TRC показаны в таблице 3.

8), Фонд докторов Хэнаньского политехнического университета (№ B2016-67) и Научно-технический проект Департамента транспорта провинции Хэнань, Китай (№2019J-2-13) заслуживают признательности.

broj_2.indd

%PDF-1.3 % 1 0 объект >]/PageLabels 6 0 R/Pages 3 0 R/Type/Catalog/ViewerPreferences>>> эндообъект 2 0 объект >поток 2021-03-15T14:34:26+01:002021-03-15T14:34:27+01:002021-03-15T14:34:27+01:00Adobe InDesign CS6 (Windows)uuid:a80c5a71-a978-4886- b81e-d975855a678cxmp.did:2116F73884E7EA11AB65EC4858D134BCxmp.id:B36C3DE49285EB1187D9BDF4A0D37494proof:pdf1xmp.iid:E254AFF9AF7DEB11A3DAEBA85588D764xmp.сделал:663EB3FC937DEB11A3DAEBA85588D764xmp.did:2116F73884E7EA11AB65EC4858D134BCdefault

  • конвертировал из application/x-indesign в application/pdfAdobe InDesign CS6 (Windows)/2021-03-15T14:34:26+01:00
    • приложение/pdf
  • broj_2.indd
    • Библиотека Adobe PDF 10.0.1FalsePDF/X-1:2001PDF/X-1:2001PDF/X-1a:2001 конечный поток эндообъект 6 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 8 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>>>/TrimBox[0.0 0,0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 9 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 10 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 11 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 12 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/Properties>/XObject>>>/TrimBox[0.0 0,0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 13 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/Properties>/XObject>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Type/Page>> эндообъект 14 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 15 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 16 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>>>/TrimBox[0.0 0,0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 17 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 108 0 объект >поток HWKW)Z03xNveǎe+Tŕ$$l?>

    IRJET-Запрошенная вами страница не найдена на нашем сайте

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для Тома 9, Выпуск 3 (март 2022 г.)

    Отправить Сейчас

    IRJET Vol-9 Выпуск 2, февраль 2022 Публикация продолжается…

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 3 (март 2022 г.)..

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 3 (март 2022 г.)..

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 3 (март 2022 г.)..

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 3 (март 2022 г.)..

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 3 (март 2022 г.)..

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 3 (март 2022 г.)..

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 3 (март 2022 г.)..

    Browse Papers

    IRJET Получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

    Подтвердить здесь

    %PDF-1.4 % 137 0 объект > эндообъект внешняя ссылка 137 100 0000000016 00000 н 0000002919 00000 н 0000003154 00000 н 0000003181 00000 н 0000003230 00000 н 0000003265 00000 н 0000003847 00000 н 0000003960 00000 н 0000004074 00000 н 0000004188 00000 н 0000004301 00000 н 0000004413 00000 н 0000004525 00000 н 0000004667 00000 н 0000004840 00000 н 0000005000 00000 н 0000005080 00000 н 0000005160 00000 н 0000005240 00000 н 0000005319 00000 н 0000005399 00000 н 0000005478 00000 н 0000005557 00000 н 0000005637 00000 н 0000005716 00000 н 0000005795 00000 н 0000005874 00000 н 0000005952 00000 н 0000006030 00000 н 0000006110 00000 н 0000006189 00000 н 0000006269 00000 н 0000006350 00000 н 0000006430 00000 н 0000007155 00000 н 0000007322 00000 н 0000007792 00000 н 0000008022 00000 н 0000008100 00000 н 0000008533 00000 н 0000014808 00000 н 0000015364 00000 н 0000015754 00000 н 0000016020 00000 н 0000021209 00000 н 0000021608 00000 н 0000021976 00000 н 0000022817 00000 н 0000022963 00000 н 0000023433 00000 н 0000023665 00000 н 0000027793 00000 н 0000028141 00000 н 0000028534 00000 н 0000029412 00000 н 0000030341 00000 н 0000031216 00000 н 0000032084 00000 н 0000032933 00000 н 0000033284 00000 н 0000034201 00000 н 0000034956 00000 н 0000035017 00000 н 0000035301 00000 н 0000035520 00000 н 0000035805 00000 н 0000035901 00000 н 0000037127 00000 н 0000037362 00000 н 0000037697 00000 н 0000037753 00000 н 0000038063 00000 н 0000038279 00000 н 0000039803 00000 н 0000040077 00000 н 0000040613 00000 н 0000040734 00000 н 00000 00000 н 00000 00000 н 0000102398 00000 н 0000128566 00000 н 0000128624 00000 н 0000128828 00000 н 0000128931 00000 н 0000129032 00000 н 0000129152 00000 н 0000129267 00000 н 0000129479 00000 н 0000129671 00000 н 0000129787 00000 н 0000129932 00000 н 0000130099 00000 н 0000130314 00000 н 0000130479 00000 н 0000130630 00000 н 0000130842 00000 н 0000130962 00000 н 0000131076 00000 н 0000131240 00000 н 0000002296 00000 н трейлер ]/предыдущая 976117>> startxref 0 %%EOF 236 0 объект >поток хб«`б`| €

    Trap Rock Поставщик в Raleigh-Durham, NC

    Знаете ли вы, что у Sunrock есть единственный карьер по добыче чистых ловушек, который обслуживается по железной дороге от Манассаса, штат Вирджиния, до Мексиканского залива? Наш карьер в Батнере, Северная Каролина, добывает этот чрезвычайно прочный строительный материал для использования в железнодорожных балластах, напольной плитке, промышленной изоляции, бетонных и асфальтовых заполнителях и многом другом.

    Что такое трэп-рок?

    Ловушка — это разновидность базальтовой породы, которая измельчается и используется в различных строительных целях. Базальт — темная, плотная, мелкозернистая магматическая порода, образованная из застывшей лавы в земной коре.

    Твердость и долговечность

    Трап-рок — одна из самых твердых форм горных пород в США. На самом деле, согласно шкале Мооса, которая измеряет твердость заполнителей, трап-рок занимает 8-9 место и относится к категории «критически твердый».«В дополнение к естественной твердости скалы-ловушки она также обладает высоким модулем упругости, мерой способности породы изгибаться, а не ломаться под давлением. Таким образом, трап-рок считается чрезвычайно прочным и может выдерживать даже самые суровые погодные условия.

    Благодаря своей твердости и долговечности, ловушка стала предпочтительным заполнителем для строителей в тяжелом строительстве и других работах с особыми требованиями к долговечности и термостойкости. Наша скала-ловушка одобрена для использования в бетонном покрытии NCDOT, совсем недавно для 20-мильного участка I-85.

    Прочность и огнестойкость

    Благодаря высокому модулю упругости ловушка идеально подходит для высокопрочного бетона. Камень-ловушка Батнера использовался в бетоне для достижения прочности более 15 000 фунтов на квадратный дюйм. Этот тип высокопрочного бетона часто используется в массивных, часто используемых строительных конструкциях, таких как коммерческие парковочные площадки.

    Ловушка также обладает природной огнестойкостью, ее измеренная температура плавления составляет около 1450° C. Это делает ее идеальной для применения в высокотемпературных бетонах; он даже использовался на атомных электростанциях.Материалы Sunrock недавно использовались в радиологическом отделении оздоровительного центра Raleigh’s Rex Wellness Center, где наш плотный заполнитель камня-ловушки добавил радиационной защиты в виде 5-футового слоя. толстые бетонные стены.

    Применение ловушки

    Trap rock имеет несколько применений, которые клиенты Sunrock сочли полезными. Применение трэп-рока включает:

    • Щебень
    • Заполнители для бетона и асфальта
    • Железнодорожный балласт
    • Высококачественные текстильные волокна
    • Бетонное покрытие
    • Напольная плитка
    • Кислотостойкое оборудование для тяжелой промышленности
    • Роквул
    • Арматура базальтопластиковая
    • Рубероид из базальтового волокна (Рубероид)
    • Базальтовый ламинат для защитных покрытий
    • Теплоизоляционные материалы из базальтового волокна
    • Стекловата

    Бетон тяжелый ГОСТ 26633 технические характеристики.Бетон тяжелый и мелкозернистый. Б.3 Бетон для гидротехнических сооружений

    Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сертификации
    (IGU)

    Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сертификации
    (ISC)

    Preeword

    Цели, основные принципы и основная процедура проведения работ по межгосударственной стандартизации устанавливаются ГОСТ 1.0-92 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2-2009 «Межгосударственная система стандартизации. Межгосударственные стандарты, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, применения, обновления и отмены»

    Информация о стандарте

    1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским, проектно-конструкторским и технологическим институтом бетона и железобетона им. А.А. Гвоздева (НИИЖБ), подразделением ОАО « НИЦ «Строительство»

    2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

    3 ПРИНЯТ Межгосударственной научно-технической комиссией по стандартизации, техническому регулированию и оценке соответствия в строительстве (МНТКС) (Протокол от 18 декабря 2012 г.41)

    номер
    Fly Chate Fly Xers CNS Sand (мм) вода Водяной редуктор Текучесть (см)
    0 ~ 0.6 0,6 ~ 1.2

    4

    3

    		472 168 35 — 325 — 9009

    3

    		650 256.5 6.1 82
    S1 472 168 31,6 11,3 325 650 76
    S2 472 168 28,2 22,5 325 650 69
    S3, 472 168 25 33.8 325 650 38
    S4 472 168 21,5 45 325 650 33

    Примечание : № А – референтная группа; S1-S4 представляют собой модифицированные группы ЦНС.

    2.3. Метод испытаний
    2.3.1. Подготовка образцов

    Матрица TRC перемешивается в смесителе принудительного действия.Сначала в течение 2 минут смешиваются пески двух разных фракций; затем в смеситель добавляют цемент, летучую золу и микрокремнезем в течение 5 минут в сухом виде, чтобы смешать песок с вяжущим материалом. Затем в смеситель добавляют разбавитель воды с 1/4 воды и перемешивают на медленной скорости в течение 2 минут, вливая в смесь ЦНС и оставшуюся воду, быстро перемешивая в течение 1 минуты и, наконец, загружая в стандартный триплекс-тест. пресс-форма со спецификацией для литья. Когда ЦНС смешивается с большим количеством, она правильно вибрирует в соответствии с условиями теста.Сформованные образцы помещают в стандартную камеру для отверждения на 24 часа, а затем извлекают из формы. Образцы, извлеченные из формы, помещают в стандартную камеру для отверждения (температура (), относительная влажность 95% и более) и отверждают до разного возраста, а затем испытывают на прочность на сжатие и изгиб.

    2.3.2. Осадочное расширение

    В этой статье испытание на осадочное расширение используется для оценки текучести матрицы TRC после модификации CNS в соответствии с GB/T 2419-2005 [27]. Для испытания на расширение осадки используется осадочный цилиндр с диаметром верхнего отверстия 100 мм, диаметром нижнего отверстия 200 мм и высотой 300 мм.Сначала в осадочный цилиндр заливалась заполнительная смесь, и каждый раз заливалось 1/3 объема осадочного цилиндра. Затем осадочный цилиндр был поднят вертикально и плавно, чтобы бетон мог свободно течь, когда бетон перестанет течь, измерьте диаметр двух удлинений во взаимном вертикальном направлении и, как показано на рисунке 1. Чтобы соответствовать требование самоуплотнения матрицы ТРК, расширение потока не менее 550 мм.


    2.3.3. Прочность на сжатие и прочность на изгиб

    Испытание проводят в соответствии с GB/T 17671-1999 для изучения влияния различных дозировок CNS на прочность на сжатие и прочность на изгиб мелкозернистого бетона [28]. Прочность на изгиб испытывают с использованием призматических образцов, изготавливают по три образца для каждого соотношения, а скорость нагружения постоянна и составляет 50 Н/с. После испытания на прочность при изгибе образцы с трещинами берут на испытание на прочность при сжатии, скорость нагружения равна 2.4 кН/с для каждой группы из трех образцов.

    2.3.4. Испытание на изгиб в четырех точках

    Прочность на изгиб TRC проверяется с помощью испытания на изгиб в четырех точках, состоящего из сетки из тканых волокон и матрицы, легированной нано-SiO 2 , с размерами . Форму извлекают из формы через 24 ч отверждения при комнатной температуре, затем проводят стандартное отверждение и нагружают сформированный лист испытанием на четырехточечный изгиб. Схематическая диаграмма сформированного листа и испытания на четырехточечный изгиб показаны на рисунке 2.


    (a) Подготовка образцов
    (b) Испытание на четырехточечный изгиб
    (a) Подготовка образцов
    (b) Испытание на четырехточечный изгиб
    2.3.5. Микроскопические испытания

    После того, как образец выдерживается в течение 60 дней для испытаний на сжатие, небольшое количество фрагментов удаляется в качестве образцов для испытаний. Небольшие кусочки пропитывают безводным этанолом для прекращения гидратации перед испытанием образца и сушат в вакуумной сушильной печи при 60°C в течение половины дня, а после сушки поверхность образца покрывают золотом с толщиной проводимости 20 нм методом вакуумного напыления. 29].Испытательное ускоряющее напряжение составляет 10-15 кВ, а ускоряющий ток регулируется в зависимости от качества изображения.

    3. Обсуждение и анализ результатов испытаний
    3.1. Влияние CNS на текучесть матрицы TRC

    Изменение усадки мелкозернистого бетона при 0, 0,5%, 1,0%, 1,5% и 2% добавки CNS показано на рисунке 3. Усадка TRC матрикс уменьшается в разной степени с увеличением примеси ЦНС. Расширение матрицы TRC уменьшается на 59.8% по сравнению с матрицей TRC без ЦНС, когда количество ЦНС составляет 2%. Когда количество CNS увеличивается с 0,5% до 1,5%, осадочное расширение мелкозернистого бетона снижается на 25,6%, 32,9% и 53,7% по сравнению с чистым CNS. Включение понизителя воды уменьшает толщину поверхностной воды и улучшает текучесть за счет отталкивания между частицами цемента, но количество заполненной воды не меняется. Средний размер частиц кремнезема в ЦНС составляет 13 нм, что заполняет промежуток между частицами цемента и улучшает плотность, уменьшая, с одной стороны, количество заполняющей воды, а с другой стороны, увеличивая удельную площадь поверхности.Поэтому при постоянном водоцементном отношении влияние ЦНС на осадочную текучесть мелкозернистого бетона зависит от контраста между его наполняющим эффектом и эффектом поверхностного водопоглощения.


    Добавление CNS влияет на текучесть бетона по двум основным причинам. С одной стороны, поскольку ЦНС имеет большую удельную поверхность, с увеличением добавки ЦНС быстро увеличивается необходимая поверхностная вода, что увеличивает водопотребность бетона.С другой стороны, CNS дополнительно улучшает тонкость вяжущего материала, который обладает сильным водопоглощением и легко образует флокуляцию в процессе смешивания, оборачивая в себя окружающую воду. При совместном воздействии вышеперечисленных факторов свободная вода вокруг частиц цемента уменьшается, что снижает текучесть матрицы ТРК. Осадочное расширение мелкозернистого бетона уменьшается медленно, когда количество ЦНС составляет от 0 до 1%; при содержании ЦНС более 1 % осадочное расширение мелкозернистого бетона составляет менее 550 мм и уже не соответствует требованиям по текучести.

    3.2. Влияние CNS на прочность на сжатие TRC Matrix

    Изменение прочности на сжатие после складывания мелкозернистого бетона в разном возрасте (7 сут, 14 d, 28 d) с увеличением добавки CNS показано на рис. 4. Прочность мелкозернистого бетона на сжатие в каждом возрасте увеличивается от 0 до 1,5%. По сравнению с прочностью на сжатие контрольной группы (смешанной с 5% микрокремнезема) прочность на сжатие каждой модифицированной группы увеличивается на 17.4%, 23,9% и 8,8% в возрасте 7 дней, как показано на рисунке 4(а). Прочность на сжатие каждой модифицированной группы увеличивается на 16,6%, 28,9% и 16,6% в возрасте 14 дней, как показано на рисунке 4(b). Прочность на сжатие каждой модифицированной группы увеличивается на 4,6%, 14,9% и 1,8% в возрасте 28 дней, как показано на рисунке 4(c). Прочность на сжатие каждой модифицированной группы в возрасте 60 дней увеличивается на 9,4 %, 19,9 % и 12,7 % соответственно, как показано на рисунке 4. Прочность на сжатие мелкозернистого бетона в каждом возрасте имеет тенденцию к снижению по мере увеличения количества примеси ЦНС продолжает увеличиваться до 2%.При введении соответствующего количества ЦНС в мелкозернистый бетон (менее 1,5 %), благодаря чрезвычайно малому размеру частиц ЦНС (средний размер частиц 13 нм), повышается плотность матрицы за счет измельчения внутренних пор бетона. мелкозернистого бетона и, наконец, повышает прочность образцов на сжатие.

    С одной стороны, введение CNS образует мономеры кремния (например, -OSi(OH) 3 , -OSi(OH) 2 ) в мелкозернистом бетоне, и эти мономеры соединяются с Ca( OH) 2 образуется в результате реакции цемента с образованием гелей CSH, заполняющих микроскопические поры мелкозернистого бетона, таким образом защищая микроструктуру матрицы и улучшая прочность образцов на сжатие.С другой стороны, в тесте используется большая доля SiO 2 и Al 2 O 3 в летучей золе, активность летучей золы низкая, а отношение n(SiO 2 )/n (Al 2 O 3 ) в суспензии в большей степени влияет на его прочность на сжатие. С увеличением примеси ЦНС концентрация мономера кремния в матрице постепенно увеличивается, способствуя вторичной реакции гидратации золы-уноса и формированию трехмерной сетчатой ​​структуры алюмосиликатного геля.Когда количество CNS превышает оптимальное значение 1%, система избыточного SiO 2 легко осаждается на поверхности частиц цемента в сочетании с реакцией H 2 O, уменьшая количество воды, необходимой для цемента. гидратация, неблагоприятная для реакции полимеризации и постепенно снижающая прочность мелкозернистого бетона на сжатие.

    3.3. Влияние ЦНС на прочность на изгиб матрицы ТРК

    Закон изменения прочности на изгиб мелкозернистого бетона в разном возрасте (7 сут, 14 сут, 28 сут) с увеличением добавки ЦНС показан на рис. 5.Постформовочная прочность на сжатие мелкозернистых бетонов всех возрастов увеличивается в разной степени при увеличении количества УНС от 0 до 2 %. По сравнению с базовой группой (с 5 % микрокремнезема) прочность на изгиб каждой модифицированной группы увеличивается на 0 %, 25 %, 44,4 % и 14,4 % в возрасте 7 дней, как показано на рис. 5(а), и на 5,9 %. , 17,6%, 23,5% и 19,6% в возрасте 14 дней, как показано на рисунке 5(b). Прочность на изгиб каждой модифицированной группы увеличивается на 9,5%, 12,7%, 23,8% и 19,6% в возрасте 28 дней соответственно, как показано на рисунке 5(c).При постоянном увеличении добавки ЦНС рост прочности мелкозернистого бетона на изгиб в каждом возрасте имеет тенденцию сначала к увеличению, а затем к снижению.

    При содержании добавки 1,5% прочность на изгиб во всех возрастных группах достигает максимума. После добавления CNS промежутки между частицами цемента заполняются нано-SiO 2 , который реагирует с Ca(OH) 2 , и продуктом гидратации цемента. Гидратированный гель силиката кальция распределяется между частицами цемента в сетчатой ​​форме и соединяет частицы цемента между собой.В процессе растяжения бетона он ослабляет концентрацию поровых напряжений и увеличивает растягивающее напряжение матрицы. Так как чем плотнее внутренняя структура бетона, тем выше энергия, необходимая для поглощения при расширении трещины, что способствует повышению прочности на изгиб.

    3.4. Влияние УНС на изгибную способность ТРК

    Напряжение трещинообразования при изгибе и предельное напряжение ТРК с различным легированием УНС показаны на рис. 6, а напряжение трещинообразования при изгибе и предельное напряжение образцов при изгибе значительно увеличиваются с увеличением допинг ЦНС.Изгибные трещинообразующие напряжения ТРК с легированием УНС 0,5, 1, 1,5 и 2 увеличиваются на 2,3, 8,6, 34,1 и 95,5 % соответственно, а изгибные предельные напряжения увеличиваются на 49,4, 56,8, 51,4 %, и 72,7%, соответственно, по сравнению с таковыми у ТРК без допинга ЦНС. При выкладке ткани из базальтового волокна несущая способность листа ТРК выше, чем у листовых образцов без УНС, причем несущая способность листа увеличивается с увеличением легирования УНС в диапазоне дозирования данного испытания. .Таким образом, данные испытаний на изгиб каждой группы образцов показывают, что чем выше легирование УНС, тем больше преимуществ для повышения несущей способности ТРК при изгибе в диапазоне легирования этого испытания.


    (a) Предел прочности при изгибе
    (b) Предел прочности при изгибе
    (a) Предел прочности при изгибе
    (b) Предел прочности при изгибе

    Основная причина более низкой прочности TRC без CNS заключается в том, что прочность мелкозернистого бетона ниже, текучесть хуже, и меньше мелкозернистого бетона внедряется внутрь пучков волокон.С матрицей связан только внешний волокнистый ровинг, а внутренние и внешние волокнистые нити не подвергаются синергетическому напряжению в процессе натяжения тонкой пластины. Поэтому нить внутреннего волокна последовательно вытягивается, и происходит повреждение скольжения, что приводит к снижению нагрузки на образец. Однако для образцов с ЦНС наличие ЦНС делает реакцию гидратации матрицы ТРК более адекватной, а связь с волокнами более прочной; следовательно, изгибное напряжение растрескивания TRC увеличивается за счет внешнего легирования нано-SiO 2 .

    3.5. Микроскопический морфологический анализ

    Результаты анализа с помощью сканирующей электронной микроскопии, демонстрирующие внутреннюю микроструктурную морфологию мелкозернистого бетона со смешанными добавками и ЦНС после 28 дней твердения, показаны на рисунках 7–9. На всех этих картах микроморфологических признаков продемонстрирована общая черта. Когда CNS используется вместе с микрокремнеземом, поверхность раздела между частицами заполнителя и затвердевшей цементной матрицей эффективно уплотняется, что приводит к более плотной связи между заполнителем и границей раздела цемента и увеличению твердости переходной зоны интерфейса.В дополнение к изменению межфазного перехода другие структуры в матрице становятся плотными.


    (A) Флейская зола
    (b) Удаление продуктов
    (A) Fly Ash
    (B) Продукты гидратации
    (a) Гидратационные изделия на поверхности летучей золы
    б) Гель флоккулянта CSH
    (a) Продукты гидратации на поверхности золы-уноса
    (b) Гель флоккулянта CSH
    (a) Переходная зона раздела
    (b) Продукты гидратации     а) Область перехода границы раздела
    (б) Продукты гидратации

    Микроскопическая морфология эталонной группы показана на рисунке 7.При увеличении в 1000 раз частицы природного мелкого песка прочно связаны с границей раздела цементного теста; кроме того, летучая зола не участвует в гидратации, частицы микрокремнезема образуют твердые стеклянные сферы, существуют полые сферические оболочки. Поверхность сфер гладкая, продукты гидратации не образуются, что свидетельствует о незавершенности реакции гидратации золы-уноса и микрокремнезема, играющего роль наполнителя. При увеличении в 5000 раз видны сотовые поры между поверхностью заполнителя и цементным тестом.Частично интактные кристаллы Ca(OH) 2 прикрепляются к поверхности заполнителя и располагаются в направленном распределении, стремящемся к образованию направленного слоя, способствующего возникновению пор и микротрещин.

    Изменения микроструктуры мелкозернистого бетона с добавкой 0,5 % ЦНС показаны на рис. 8 при сравнении образцов контрольной группы. При увеличении в 2000 раз на поверхности летучей золы видны продукты гидратации.Синтезированный гель C-S-H в основном представлен в виде хлопьев или хлопьев, обернутых вокруг летучей золы в ламинарном распределении, и небольшое количество слоистых кристаллов Ca(OH) 2 наблюдается в качестве реакционного остатка синтезированного геля C-S-H. При увеличении в 8000 раз волокнистые нитевидные продукты гидратации образуют непрерывное целое, заполняя микроскопические трещины в бетоне. Кристаллы продукта гидратации растут в пустых пространствах (например, в более крупных капиллярах) или в захваченных порах, очищая поры и уплотняя структуру бетона.

    Изменение межфазной переходной зоны между мелкозернистой цементной матрицей бетона и частицами заполнителя показано на рис. 9 при добавлении 1,0% CNS. Пустое пространство между цементным тестом и частицами заполнителя полностью заполнено продуктами гидратации, и в межфазной переходной зоне трудно наблюдать кристаллы Ca(OH) 2 . С одной стороны, эффект вулканического пепла CNS потребляет большое количество кристаллов гидроксида кальция, образуя больше гелей C-S-H, уменьшая пустоты и уплотняя межфазную переходную зону и структуру цементного теста; с другой стороны, в стадии твердения матрицы вяжущих материалов, содержащих ЦНС и золу кремнезема, вокруг бетона отсутствует или почти отсутствует водонаполненное пространство, а заполнитель окружен плотной и твердой матрицей с плотной и однородная структура.

    Таким образом, улучшение матрицы TRC за счет включения CNS в основном отражается в укреплении межфазной переходной зоны. Один из них заключается в том, что микронизированный микрокремнезем играет роль заполнения межфазной переходной зоны, и, что более важно, SiO 2 в CNS реагирует с Ca(OH) 2 с образованием геля CSH, более плотного, чем Ca( ОН) 2 , что уменьшает пустоты в межфазной переходной зоне.

    4. Заключение

    (1)Поскольку водоцементное отношение является постоянным, влияние CNS на текучесть матрицы TRC зависит от его заполняющего действия и поверхностного водопоглощения.По мере увеличения содержания ЦНС подвижность мелкозернистого бетона медленно уменьшается, когда содержание ЦНС составляет 0% ~1%. Кроме того, пониженная амплитуда становится больше, а текучесть ухудшается при содержании более 1%(2). С одной стороны, в мелкозернистом бетоне после добавления УНС образуются монослои кремния. Эти монослои образуют Ca(OH) 2 , который образуется в результате реакции гидратации цемента C-S-H, и гель заполняет микроскопические поры мелкозернистого бетона. С другой стороны, вторичная гидратация летучей золы способствует повышению прочности мелкозернистого бетона на сжатие.С увеличением содержания ЦНС прочность на сжатие у разных возрастов сначала увеличивается, а затем снижается. Когда содержание CNS равно 1, прочность на сжатие каждого возраста является наибольшей (3). Эффект заполнения CNS заставляет гель гидратированного силиката кальция распределяться между частицами цемента в сети. В процессе растяжения бетона концентрация порового напряжения снижается, а растягивающее напряжение матрицы увеличивается. Таким образом, повышается прочность мелкозернистого бетона на изгиб.С увеличением содержания ЦНС прочность на изгиб в разном возрасте сначала увеличивается, а затем снижается. Когда CNS составляет 1,5, прочность на изгиб каждого возраста является наибольшей (4) Большое количество кристаллов Ca(OH) 2 с направленным распределением в области перехода границы раздела потребляется при использовании CNS, которые уменьшают внутреннюю поры и плотную внутреннюю структуру, а также эффективно улучшают межфазные свойства между частицами заполнителя и затвердевшей цементной матрицей, тем самым повышая прочность мелкозернистого бетона

    Доступность данных

    Данные, используемые для подтверждения результатов этого исследования, включены в статья.

    Конфликт интересов

    Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

    Благодарности

    Молодежный проект ведущих преподавателей колледжей и университетов провинции Хэнань (2017GGJS054), финансовая поддержка со стороны ключевой научно-технической программы провинции Хэнань, Китай (№ 202102310253), совместные фонды Национального фонда естественных наук Китая (№ U1

    Краткое наименование страны
    по МК (ИСО 3166) 004-97

    Код страны
    по МК (ИСО 3166) 004-97

    Сокращенное наименование национального органа
    Контролируемое государством строительство

    Азербайджан

    Государственный комитет по градостроительству и архитектуре

    Министерство городского развития

    Казахстан

    Агентство строительства и жилищно-коммунального хозяйства

    Кыргызстан

    Госстрой

    Министерство строительства и регионального развития

    Министерство регионального развития

    Таджикистан

    Агентство по строительству и архитектуре при Правительстве

    Узбекистан

    Госархитектстрой

    4 Настоящий стандарт учитывает основные положения европейского регионального стандарта EN 206-1: 2000 Бетон — Часть 1: Спецификация, характеристики, производство и соответствие.технические требования, эксплуатационные характеристики, производство и критерии соответствия) в части конкретных требований.

    Перевод с английского (en).

    Степень соответствия — неэквивалентная (СНЭК)

    5 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 27.12.2012 № 1975-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 26633-2012 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 января 2014 года

    Информация об изменениях в настоящий стандарт публикуется в ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и дополнений публикуется в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты».В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомления и тексты также размещаются в информационной системе общего пользования. — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологам на Интернет

    ГОСТ 26633-2012

    Межгосударственный стандарт

    тяжелые и тонкие бетоны

    Технические условия

    Тяжелые и песчаные бетоны.Технические характеристики

    Дата выпуска — 2014 г. — 01 — 01

    1 область применения

    Настоящий стандарт распространяется на тяжелые и мелкозернистые бетоны на цементных вяжущих (далее — бетоны), применяемые во всех областях строительства, и устанавливает технические требования к бетонам, правила их приемки , методы испытаний.

    Стандарт не распространяется на крупнопористые, химически стойкие, жаростойкие и радиационно-защитные бетоны.

    В настоящем стандарте используются нормативные ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

    Цементы для транспортного строительства. Технические условия

    Процедура рабочих испытаний. Определение ложного схватывания цемента, ПМ 5730-0284339-01-2003. НИИЦЕМЕНТ, ЦЕМИСКОН. Москва, 2003

    Краткое наименование страны по МК (ИСО 3166) 004-97

    Код страны

    по МК (ИСО 3166) 004-97

    управление общественным строительством

    Азербайджан

    Государственный комитет по градостроительству и архитектуре

    Министерство городского развития

    Казахстан

    Агентство по строительству и жилищно-коммунальному хозяйству

    Кыргызстан

    Госстрой

    Министерство строительства и регионального развития

    Министерство регионального развития

    Таджикистан

    Агентство по строительству и архитектуре при Правительстве

    Узбекистан

    Госархитектстрой

    4 Настоящий стандарт учитывает основные положения европейского регионального стандарта EN 206-1: 2000 Бетон. Часть 1: Технические характеристики, характеристики, производство и соответствие бетона.

    Перевод с английского (эп).

    Степень соответствия — неэквивалентная (NEQ)

    5 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 27 декабря 2012 г. № 1975-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 26633-2012 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 января 2014 г.

    6 ЗАМЕНА ГОСТ 26633-91

    Информация об изменениях в настоящий стандарт публикуется в ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты».а текст изменений и дополнений — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты», в случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в системе публичного информирования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

    © Стандартинформ. 2014

    В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть воспроизведен полностью или частично.тиражируется и распространяется в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

    Приложение А (справочное) Характер возможного воздействия вредных примесей на заполнители

    Приложение Б (обязательное) Дополнительные требования к бетонам, предназначенным для


    МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

    ТЯЖЕЛЫЕ И МЕЛКИЕ БЕТОНЫ Технические условия Тяжелые и мелкозернистые бетоны. Технические характеристики

    Дата введения — 01.01.2014

    1 область применения

    Настоящий стандарт распространяется на тяжелые и мелкозернистые бетоны на цементных вяжущих (далее — бетоны), применяемые во всех областях строительства, и устанавливает технические требования к бетонам, правила их приемки, методы испытаний.

    Стандарт не распространяется на крупнопористые, химически стойкие, жаропрочные и радиационно-защитные бетоны.

    8 настоящего стандарта использованы нормативные ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

    ГОСТ 4.212-80 Система показателей качества продукции. Строительство. Конкретный. Номенклатура индикаторов

    ГОСТ 5578-94 Щебень и древесный из шлаков черной и цветной металлургии для бетона. Технические условия

    ГОСТ 7473-2010 Смеси бетонные.Технические условия

    ГОСТ 8267-93 Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ… Технические условия

    ГОСТ 8269.0-97 Щебень и гравий из плотных горных пород и промышленных отходов для строительных работ. Физико-механические методы испытаний

    ГОСТ 8269.1-97 Щебень и гравий из плотных горных пород и промышленных отходов для строительных работ. Методы химического анализа

    ГОСТ 12730.2-78 ГОСТ 12730.3-78 ГОСТ 12730.4-78 ГОСТ 12730.5-84

    ГОСТ 8735-88 Песок строительный. Методы испытаний ГОСТ 8736-93 Песок для строительных работ. Технические условия ГОСТ 10060-2012 Бетон. Методы определения морозостойкости ГОСТ 10178-85 Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия ГОСТ 10180-2012 Бетон. Методы определения прочности по контрольным образцам ГОСТ 12730.1-78 Бетон. Метод определения плотности бетона. Метод определения влажности бетона. Метод определения эодологической абсорбции бетона.Методы определения параметров пористости бетона. Методы определения водонепроницаемости ГОСТ 13015-2012 Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения ГОСТ 13087-81 Бетон. Методы определения истираемости ГОСТ 17623-87 Бетон. Радиоизотопный метод определения средней плотности ГОСТ 17624-2012 Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности ГОСТ 18105-2010 Бетон.Правила контроля и оценки прочности

    ГОСТ 21718-84 Материалы строительные. Диэлькометрическое измерение влажности

    Официальное издание

    ГОСТ 22266-94 Цементы сульфатостойкие. Технические условия

    ГОСТ 22690-88 Бетон. Определение прочности механическими методами и разрушающим контролем

    ГОСТ 22783-77 Бетон. Метод ускоренного определения прочности на сжатие ГОСТ 23422-87 Материалы строительные. Нейтронный метод определения влажности ГОСТ 23732-2011 Вода для бетонов и растворов.Технические условия ГОСТ 24211-2008 Добавки для бетонов и строительных растворов. Общие технические условия ГОСТ 24316-80 Бетон. Метод определения тепловыделения при твердении ГОСТ 24452-80 Бетон. Методы определения призматической прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона

    ГОСТ 24544-81 Бетон. Методы определения деформаций усадки и ползучести ГОСТ 24545-81 Бетон. Методы испытаний на выносливость

    ГОСТ 25592-91 Смеси золошлаковые тепловых электростанций для бетона.Технические условия ГОСТ 25818-91 Зола уноса тепловых электростанций для бетона. Технические условия ГОСТ 26в44-85 Щебень и песок из шлаков ТЭС для бетона. Технические условия

    ГОСТ 27006-86 Бетон. Правила подбора отряда

    ГОСТ 27677-68 Защита от коррозии в строительстве. Конкретный. Общие требования к тесту

    ГОСТ 28570-90 Бетон. Методы определения прочности по образцам, взятым из конструкций ГОСТ 29167-91 Бетон. Методы определения характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении

    ГОСТ 30108-94 Материалы и изделия строительные.Определение удельной эффективной активности природных радионуклидов

    ГОСТ 30459-2008 Добавки для бетонов и строительных растворов. Определение и оценка эффективности

    ГОСТ 31108-2003 Цементы общестроительные. Технические условия

    ГОСТ 31383-2008 Защита бетонных и железобетонных конструкций от коррозии. Методы испытаний ГОСТ 31384-2008 Защита бетонных и железобетонных конструкций от коррозии. Общие технические требования

    ГОСТ 31424-2010 Материалы строительные нерудные из отсевов дробления плотных горных пород при производстве щебня.Технические условия

    ГОСТ 31914 Бетоны высокопрочные тяжелые и мелкозернистые для монолитных конструкций. Правила мониторинга и оценки

    Примечание — При использовании настоящего стандарта целесообразно проверять действительность эталонов в общедоступной информационной системе — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или в ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты». «, который издан по состоянию на 1 января текущего года, и выпуски ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год.Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при использовании этого стандарта следует руководствоваться заменяющим (модифицированным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменяется без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

    3 Технические требования

    3.1 Требования настоящего стандарта следует соблюдать при разработке новых и пересмотре действующих норм и технических условий, конструкторской и технологической документации на сборные железобетонные и железобетонные изделия (далее — изделия) и монолитные конструкции (далее — конструкции).

    3.2 Бетон должен изготавливаться в соответствии с требованиями настоящего стандарта, а также с требованиями конструкторской и технологической документации, норм и технических условий на конструкции и оборудование конкретных типов, утвержденных в установленном порядке.

    3.3 Характеристики бетона

    3.3.1 В зависимости от классификационных признаков бетоны подразделяют:

    По основному назначению: для конструкционных и специальных:

    По виду заполнителя: для бетонов, изготовленных с использованием плотных заполнителей, и бетонов, изготовленных с применением специальных заполнителей;

    По условиям твердения: на бетоны естественного твердения и бетоны ускоренного твердения при атмосферном давлении;

    По силе:

    для классов прочности на сжатие в расчетном возрасте: 63.1,2; Б л 1,6; B o 2,0: B (t > 2,4; B, b 2,8.

    32 В 36 В 40 В 44 В 48 В 5 2 В 56 В 6 0

    3.3.7 Минимальный расход цемента в бетонах, эксплуатируемых в неагрессивных средах, в зависимости от типа конструкций и условий их эксплуатации должен соответствовать приведенному в табл. 1.

    Таблица 1 — Минимальный расход цемента в бетонах, эксплуатируемых в неагрессивных средах

    эксплуатация

    по ГОСТ 31384

    Вид и расход цементов, кг/м 1

    Тип инструкции

    ПК-D0.ПК.D5. сспцдо.

    ПК’Д20, ССПЦ-20. СЕМ II

    ШПК. ССШПЦ. ЦЕМ III. ЦЕМ IV. СЕМ В

    Неизменяемый

    При нормализации

    Конец таблицы 1

    Тип конструкции

    Условия эксплуатации по ГОСТ 31384

    Тип и потребление iomeige.Кифв >

    шт.D0. ПК-D5. ССПЦ-ДО. СЕМ 1

    ПК-D20. ССПЦ-20. СЕМ II

    ШПЦ.ССШПЦ. ЦЕМ III. ЦЕМ IV. СЕМ В

    Армированный безнапряженной арматурой

    Усиленный предварительно напряженной арматурой

    3.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.

    2019 © Все права защищены.