Расчет несущей способности сваи: Несущая способность свай

Несущая способность сваи по грунту в Excel V1.05 (все автоматизировано)

Volodya , 16 декабря 2012 в 16:16

#1

Интересная программа! Вопрос есть: не могу переключить с забивных на буровые сваи.

CEP}I{ , 16 декабря 2012 в 20:38

#2

чем от ЭСПРИ Лира-Софт отличается? картинки и принцип вроде смотрю оттуда вытащены! )

sangut , 16 декабря 2012 в 21:59

#3

CEP}I{_ЭСПРИ не позволяет сохранять исходные данные для расчета, не строит графики увеличения несущей способности сваи по глубине,требует для каждого слоя грунта задавать значение коэффициента условий работы сваи по боковой поверхности, сравнивать значение допускаемой нагрузки и продольного усилия в свае . В данной программе эти недостатки исключены.
Volodya_Нажали ли Вы кнопку «Включить содержимое» строки «Предупреждение системы безопасности?

valery2005 , 16 декабря 2012 в 22:45

#4

То же самое — как переключать радиокнопки? С забивных свай на буронабивные, как отметить способы устройства свай?

valery2005 , 16 декабря 2012 в 22:47

#5

Сорри, разобрался уже!

aeffim , 17 декабря 2012 в 05:46

#6

Как всё таки переключить их?!

nemo186 , 17 декабря 2012 в 09:37

#7

Если и по совместному действию силы и момента прогу напишите будет вообще великолепно!

CRISTOFF , 17 декабря 2012 в 12:19

#8

Спасибо. Расчёт не выполняется… появляется окно VBA и, если я правильно понял, ругается на ячейку N52 (Can’t find project or library).

CRISTOFF , 17 декабря 2012 в 12:23

#9

На другом компе считает. Только не пойму, для чего кнопка расчёт?

Dant , 17 декабря 2012 в 16:30

#10

Не считает. То же, что и в CRISTOFF. Ошибка в коде к CommadButtom1,
строка: Range(«N52») = Time

Что такое Time — нет описания.

правила определения, размещение свай и калькулятор

Возведение домов на не стабильных грунтах производится по специальной свайной технологии. Она обеспечивает пропорциональное распределение нагрузок массы конструкции зданий на почву. Существуют различные виды свайных фундаментов. Для их устройства используется специальная техника.

Свайные фундаменты

Конструкция свайного фундамента состоит из группы свай и ростверков, являющихся связывающим и распределяющим нагрузки звеном сооружения. На несущие плиты или балки, объединяющие сваи, опирают наземные части строений. В зависимости от своего места расположения относительно горизонта, ростверки бывают:

• низкими – находятся ниже уровня поверхности земли и передают через свою подошву часть усилия на грунт. Как правило, устраиваются не выше отметки промерзания;
• промежуточными – укладываются без заглубления непосредственно на поверхностном слое непучиноопасных грунтов. Вертикальное давление по подошве не передают;
• высокими – располагаются над уровнем земли под внутренними стенами домов при наличии технического подполья, а также под мостовыми опорами и т.д. Жесткость такой конструкции придают дополнительные наклонные сваи.

Проект сооружения может предусматривать различное расположение свайных стволов:

• одиночное – под легкие каркасные строения;
• ленточное (одно- или многорядное) – под несущие стены протяженных сооружений;
• кустовое – под массивные колонны и столбы;
• сплошное – под башни и высотные дома, имеющие небольшую площадь в плане.

Используя при возведении фундаментов в гражданском строительстве разные виды свай, удается увеличить объем сдаваемого жилья за счет повышения этажности строений, а также использования площадок с грунтами, имеющими неудовлетворительные характеристики. Кроме того, можно отметить значительное снижение трудоемкости и сокращение временных сроков на этапе земляных работ, по сравнению с открытым способом монтажа подземной части сооружения, дающее застройщику экономическую выгоду.

в 14:08

Главная | О нас | Обратная связь

Общая информация о свайных работах

Нормативная база, регулирующая процесс постройки свайных фундаментов, включает в себя два основополагающих документа:

• Во-первых – СНиП – 85 «Фундаменты свайного типа», который является основным при проведении практически любых работ, подразумевающих заглубление в грунт капитальных массивных опор.
• Во-вторых – СНиП «Фундаменты, основания и земляные сооружения». Положения данного норматива частично дублируют информацию, изложенную в предыдущем, но при этом их изучение тоже является желательным.

Все работы, связанные с подготовкой и возведением капитальных оснований, должны производиться исключительно в соответствии с данными СНиПами.

Техника на участке Техника на участке

Ключевым документом, описывающим процесс обустройства фундамента, является, проект производства работы.

В проекте приводится следующая информация:

• Календарный план, определяющий сроки выполнения каждой операции.
• Генеральный план с чертежами планируемого основания и привязками к результатам геодезической съемки.
• Спецификацию оборудования и устройств, необходимых для забивки свай или заглубления их иным способом. К примеру, СНиП на буронабивные сваи требует обязательного внесения в проект данных в отношении пробуриваемых скважин, армирования и состава бетонного заполнения.

Монтаж буронабивной опоры Монтаж буронабивной опоры

Определение несущей способности сваи — проблематика

Фактор роста нагрузок и напряжений в конструкциях определяет необходимость применения комплексных методов расчета при использовании свайных фундаментов. При этом ключевым является понимание системы «свайный фундамент – грунтовый массив».

Данные о несущей способности конструкции могут быть получены методами теоретического расчета (по материалу) и/или экспериментально-полевых испытаний на месте строительства (по грунту).

К теоретическим способам относят:

• методику расчета несущей способности свайного фундамента по СП ;

• методику по Р. Л. Нордлунду;

• метод М. Томлинсона.

Однако получение максимально точных результатов возможно только при комплексном подходе к решению вопроса. Это доказывает анализ и сравнение результатов серии аналитических расчетов с данными экспериментально-полевых испытаний (которые будут приведены ниже).

Важно знать! На практике недостаточность сравнительной информации работы модели с реальным поведением системы «свая – грунтовый массив» приводит к закладыванию больших запасов (>40%) в ходе проектирования.

В свою очередь, это приводит к:

Комплексный подход к определению несущей способности фундамента с учетом максимальной несущей способности свай (по грунту и материалу) обеспечивает рациональность и экономичность конструкций.

Оглавление диссертации кандидат наук Алехин Виталий Сергеевич

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ СВАИ В СОСТАВЕ ГРУППЫ СВАЙ И ЕЕ ОТЛИЧИЯ ОТ ОДИНОЧНОЙ СВАИ. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1 Определение предельного сопротивления одиночной сваи

1.2 Особенности работы сваи в составе группы свай

1.3 Проблемы проектирования свайных полей с учетом требований нормативных документов

1.4 Выводы к главе

ГЛАВА 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДА РАСЧЕТА И ВХОДНЫХ ПАРАМЕТРОВ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ В ЧИСЛЕННОМ ИССЛЕДОВАНИИ

2. 1 Описание натурного эксперимента

2.2 Результаты численного моделирования и их сопоставление с натурным экспериментом

2.3 Выводы к главе

ГЛАВА 3. РАЗРАБОТКА АНАЛИТИЧЕСКИХ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В ГРУНТЕ В МЕЖСВАЙНОМ ПРОСТРАНСТВЕ В ГРУППЕ СВАЙ

3.1 Особенности работы сваи в составе группы

3.2 Напряженное состояние в грунте в межсвайном пространстве и в основании свайного фундамента

3.3 Графо-аналитический метод определения напряжений в грунте в межсвайном пространстве в группе свай для однородных и разнородных грунтов

3.4 Аналитический метод определения напряжений в грунте в межсвайном пространстве в группе свай для однородных грунтов

3.5 Выводы к главе

ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА МЕТОДА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ОСНОВАНИЯ СВАИ В ГРУППЕ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ЧИСЛЕННОГО ИССЛЕДОВАНИЯ

4. 1 Численное исследование влияния параметров свайного фундамента и грунта на предельное сопротивление основания

4.2 Интерпретация результатов и определение зависимостей предельного сопротивления основания свай в составе групп от параметров свайного фундамента и предельного сопротивления основания одиночной сваи

4.3 Выводы к главе

ГЛАВА 5. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРИМЕНЕНИЮ РАЗРАБОТАННОГО МЕТОДА В ПРАКТИКЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

5.1 Рекомендации по проектированию фундаментов в виде групп свай

5.2 Внедрение разработанной методики при проектировании жилого комплекса в г. Москва

5.3 Выводы к главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Справки о внедрении результатов исследований

ВВЕДЕНИЕ

Вычисление коэффициентов постели

Для вычисления коэффициентов постели используются усредненные (в пределах зафиксированной глубины сжимаемой толщи HС) значения модуля деформации EГР и коэффициента бокового расширения mГР. Эти значения вычисляются по формулам.

Коэффициент постели С1 вычисляется тремя методами.

Метод 1. Коэффициент постели С1 вычисляется на основании усредненных значений EГР и mГР по формуле:

Метод 2. Коэффициент постели С1 вычисляется по формуле Винклера:

, где

Метод 3. Для определения коэффициента постели С1 используется формула метода 1. Отличие состоит в том, что для определения усредненного модуля деформации ЕГР3 вводится поправочный коэффициент u к величине модуля деформации i–того подслоя. Этот коэффициент изменяется от u1=1 на уровне подошвы фундамента до un=12 на уровне уже вычисленной границы сжимаемой толщи. Принято, что коэффициент u изменяется по закону квадратной параболы:

Кроме того, принимается, что дополнительное вертикальное напряжение по глубине распределено равномерно. Тогда

Суть метода 3 изложена в работах и состоит в том, что в действительности модуль деформации грунта по глубине нарастает. Не учет этого факта приводит к неоправданно завышенным значениям осадок, а, следовательно, и к заниженным значениям коэффициента постели С1.

Для методов 1 и 3 коэффициент постели С2 вычисляется по формуле:

Для метода 2 коэффициент постели С2 не вычисляется.

По результатам работы программы выполняется построение полей осадок, границ сжимаемой толщи, коэффициентов постели Пастернака и Винклера. Выполняется построение эпюр вертикальных напряжений в любой точке приложенной нагрузки (Рис. 4, 5).

Рис.5. Эпюра вертикального напряжения при различном распределении нагрузки вдоль свай

Расчет осадки свайного фундамента, как условного, строго в соответствии с нормами выполняется при K1, K2 = 0 и K3 = 1.

Если внешняя нагрузка на свайный фундамент задана на несколько уровней, то эпюра напряжений от нее будет иметь ступенчатый вид, отражающий уровни приложения соответствующих долей нагрузки. Так на Рис. 5-а показана эпюра вертикального напряжения при К1 = 0, К2 = 0, К3 = 1. На Рис. 5-б показана эпюра вертикального напряжения при К1 = , К2 = 0.9, К3 = Причем, К2 разбит еще на 10 подуровней (количество подуровней может изменяться по желанию пользователя). На Рис. 5-в показана эпюра вертикального напряжения при К1 = 0.1, К2 = 0.6, К3 = 0.3.

По результатам вычисления осадок предоставляется возможность вычисления их разностей между существующими и проектируемыми фундаментами. Определяются также перекосы фундаментов существующих зданий, возникающие от проектируемых сооружений (Рис. 6). Перекосы вычисляются между парами точек, заданных пользователем.

Рис.6. Таблицы осадок и перекосов

Система ГРУНТ входит в состав таких программных комплексов как ЭСПРИ 2013, ЛИРА-САПР и МОНОМАХ-САПР.

ВЫВОДЫ. Система ГРУНТ позволяет производить экспертную оценку осадок, кренов и перекосов сооружений, как на естественном, так и на свайном основании и оценивать влияние проектируемых новых зданий на существующую окружающую застройку.

Новые возможности системы ГРУНТ для определения параметров жесткости грунтового и свайного оснований Открыть

Заметили ошибку? Выделите ее и нажмите Ctrl+Enter, чтобы сообщить нам.

• грунт
• свайное основание

Общие указания по расчету свай

В своде правил, регламентирующем процесс строительства свайного фундамента (СП в редакции 2011 года) сказано, что расчет опор ведется по предельным значениям следующих характеристик:

• Физической прочности конструкционного материала свай и элементов ростверка.
• Несущей способности расположенного под пятой опоры грунта (с учетом уплотнения при монтаже опоры).
• Несущей способности пяты самой сваи, расположенной на крутопадающих слоях (откосах).
• Осадке сваи под действием вертикальной нагрузки.

Кроме того, рассчитывая железобетонные опоры нужно принимать во внимание склонность конструкционного материала к образованию трещин, раскрывающихся под действием нагрузки. А рассчитывая осадку под вертикальными силами, следует не забывать и о крутящих моментах на оголовке опоры.

Виды ростверков

Ростверк не является обязательным элементом конструкции. Он соединяет между собой опоры основания, придавая конструкции дополнительную жёсткость. Различают 3 основных вида ростверков:

1. Высокий. Соединительные элементы располагаются над поверхностью земли на расстоянии от 15 см и выше.
2. Повышенный. Ростверк располагает вровень с поверхностью земли или на высоте до 10 см.
3. Заглубленный. Монтаж ростверка проводится ниже уровня поверхности земли.

Деревянный ростверк

По способу сборки различают ростверки:

1. Сборные. Представляют собой сварные стальные балки, которые применяют при строительстве лёгкий построек с небольшим сроком эксплуатации.
2. Сборно-монолитные. Элементы с «замочными» соединениями. Используются для соединения опор оснований многоэтажных домов и промышленных сооружений.
3. Монолитные. Представляют собой единые конструкции, имеющие форму замкнутой или незамкнутой ленты. Применяются при строительстве жилых малоэтажных домов.

Алгоритм расчета свайного фундамента

Процесс расчета начинается с определения общего веса здания.

Он состоит из суммы массы всех конструкций:

• Кровля;
• Стены;
• Перекрытия;
• Железобетонный каркас.

При расчете толщина каждого слоя конструкции умножается на ее высоту и на плотность. В результате рассчитывается нагрузка на 1 м2 конструкции.

Кратковременные равномерно распределенные нагрузки (вес людей и мебели) берутся с расчетом 150 кг/м2. Сумма нагрузок вычисляется путем умножения значения на общую площадь здания. После этого определяется нагрузка от веса снега. Она будет зависеть от климатического района и форму крыши.

Чем больше угол наклона крыши, тем меньше будет снеговая нагрузка.

После этого определяется несущая способность каждой сваи и их количество в ростверках. Полученные значения дополнительно проверяют и только после этого приступают к дальнейшему проектированию и строительству здания.

Нюансы расчёта свайного фундамента

Некоторые особенности влияния нагрузки существуют для свайного фундамента. Поэтому рассмотрим пример вычисления.

Основные показатели, которые фигурируют в расчётах:

1. Радиус свай.
2. Длина.
3. Количество.
4. Расстояние, на котором размещаются соседние элементы.

Данный пример предусматривает упрощённые вычисления.

Начнём с вопроса, каким должен быть радиус винтовых свай:

Расстояние между сваями также зависит от предполагаемой нагрузки. Если для постройки здания применяется газобетон или шлакоблоки, то шаг составляет 2 м, для более лёгких каркасных строений, не более 3 м.

Проведение расчетов несущей способности разных видов свай

Использование свайных оснований во многих случаях является более выгодным и безопасным. Обеспечить это помогают испытания и расчеты на определение несущей способности висячих, забивных, буронабивных, винтовых, ТИСЭ и одиночных свай на выдергивание, при растяжении, сжатии, на осадку, горизонтальную и статическую нагрузку. Компетентные сотрудники испытательной лаборатории «Нова» готовы выполнить все требуемые инженерно-геотехнические исследования по очень приемлемым ценам. Методы расчета несущей способности буронабивных, винтовых, висячих, забивных, одиночных свай Согласно нормам ГОСТ 5686-2012 и другой нормативно-правовой документации, для высокоточного определения несущей способности каждой одиночной сваи следует принять во внимание такие данные, как прочностные параметры материала сваи и грунтов. Если в первом варианте для нахождения расчетной нагрузки на сваю достаточно знать силу сопротивления, то во втором – все вычисления могут осуществляться несколькими методами. Один из простых методов оценки – расчетный, при этом все требуемые данные берутся из таблицы несущей способности свай. Такая методика, хоть и является наименее точной, отлично подходит для выполнения первоначальных вычислений на этапе проектирования. На такие вычисления затрачивается немного времени и денежных средств. Особенности методов проведения расчетов несущей способности свай (винтовых, забивных, буронабивных, висячих, тисэ, одиночной сваи) таковы: Для винтовых свай достаточно знать разновидность грунта, особенности его пластичности и глубину погружения используемых свай; При расчете для любого вида забивной сваи следует учитывать, что они выпускаются из разного материала и имеют любую конфигурацию. Для буронабивных свай учитывается марка бетона, из которого они изготовлены; Особенности забивной висячей сваи состоят в расчете её оптимальной длины для достижения нужной несущей способности; Для свай тисэ и расчета фундамента такого типа определяется вес дома, эксплуатационная нагрузка, в том числе от снежных покровов и несущую способность столбов; Материал и грунт являются определяющими факторами для расчета несущей способности одиночной сваи. Сотрудники нашей испытательной лаборатории быстро и качественно произведут для вас все необходимые вычисления. К точному и достоверному методу оценки свай, включая тисэ, относятся полевые исследования, которые наши специалисты осуществляют на высшем уровне. Мы можем рассчитать несущую способность свай при помощи динамических испытаний с соблюдением ГОСТов. Такая методика является довольно мобильной и не требует больших денежных затрат, но при этом позволяет получить точный результат. Статистические исследования для подбора и оценки работы свай Для подбора свай подходящего вида и размера, оценки реального их погружения и остальных работ лучше всего использовать статистические исследования. При данном способе осуществляется постепенный прирост нагрузки на исследуемую сваю с ожиданием ее стабилизации, при этом допустимая осадка сваи не может превышать 0,1 мм. При достижении предела сопротивления данный эксперимент считается оконченным. Показания снимаются на каждом этапе увеличения нагрузки. Определив несущую способность одной сваи на выдергивание, можно очень просто получить оценку при ветровых или крановых нагрузках. Для правильного подбора свайного фундамента нельзя обойтись без выяснения несущей способности при горизонтальной нагрузке.  Для оформление заявки на услуги или по вопросам проведения исследований и расчетов обращайтесь к нам по телефону +7 (926) 555-34-96 или же написав на электронную почту [email protected].

Несущая способность винтовых свай – расчет по двум основным показателям

Возведение даже легкой постройки, не говоря уже о капитальном доме, должно сопровождаться проектной документацией. Особое внимание, при этом, уделяется подземной части фундамента, от надежности которой зависит долговечность строения, а также отсутствие серьезных проблем при эксплуатации. В частности, расчет определяет, какова должна быть несущая способность винтовых свай, какую нагрузку они смогут выдержать, какие размеры и шаг следует выбрать. Расчет фундамента является основополагающим при выполнении проекта любого дома или хозяйственной постройки. Он принимает во внимание не только вертикальные и горизонтальные нагрузки, но и грунтовые условия строительной площадки, поэтому даже готовая инженерная документация требует привязки к местности.

Что такое несущая способность

Под данным определением понимаются максимальные нагрузки, которые выдерживают конструктивные элементы и грунтовые основания без изменения их структурного строения, а также без потери функциональных характеристик. Для фундамента принимается во внимание, прежде всего, вес дома и наличие дополнительных усилий – постоянных или временных.

Важно знать о том, что несущая способность подземной части сооружения во многом зависит от типа и плотности грунтовых слоев, к тому же – от их насыщенности влагой.

Винтовые сваи держат нагрузки благодаря ширине лопастей, опирающихся на более плотный и менее сжимаемый, чем вышерасположенный, пласт грунта, находящийся ниже точки промерзания почвы, что не допускает выталкивания фундамента даже при его установке на пучинистых глинах и суглинках. За счет винта происходит своеобразная фиксация ствола, предотвращающая вдавливание свай ниже допустимой отметки, так как их гладкая боковая поверхность сама по себе не способна выдерживать вертикальные нагрузки.

Из вышесказанного можно сделать вывод, что несущая способность винтовой сваи в меньшей степени зависит от размеров металлической трубы, из которой она изготовлена, а в большей:

• от площади опорных лопастей;
• от показателей расчетного сопротивления грунтов, или их несущей способности.

Расчет площади подошвы сваи

Лопасти сдавливают и уплотняют почву под собой, обеспечивая распределение вертикальных нагрузок. Разумно будет предположить, что площадь винта и показатель несущей способности винтовой сваи находятся в прямой зависимости друг от друга, хотя для вечномерзлых грунтов размер лопастей имеет меньшее значение, но это относится к особым случаям.

Расчет допустимых усилий на свайный столб начинают с определения площади винта. Довольно часто данный показатель указывается производителем в технической документации, но его можно вычислить самостоятельно, зная радиус или диаметр круга в проекции, в который вписывается лопасть, расположенная на свайном стержне. В качестве радиуса принимается расстояние от оси сваи до крайней от нее точки на винте, измеренное четко перпендикулярно положению ствола, а диаметр измеряется между двумя наиболее удаленными в плане друг от друга точками на лопасти. Но обмерять самостоятельно подошву сваи следует только в случае отсутствия по разным причинам паспорта на изделие. В рядовых ситуациях следует просто заглянуть в техдокументацию, чтобы выяснить точный диаметр трубы и лопасти в миллиметрах.

Формула, определяющая площадь свайной подошвы, выглядит следующим образом:

S = 3,14*R²или S = 3,14*D²/4,

где R и D – радиус и диаметр соответственно.

Сопротивление грунта

Расчет несущей способности свайно-винтового фундамента основывается на несущей способности грунта, которая определяется после геологических изысканий на строительной площадке. В процессе полевых работ выясняется состав почвенных слоев, лабораторные же исследования дают полную картину их физико-механических характеристик и химических свойств грунтовых вод, на основании чего составляется отчет.

Для малоэтажных домов, не подпадающих под обязательную государственную приемку, допускается предпроектную подготовку не проводить.

В этом случае изыскания выполняют самостоятельно, а при расчетах пользуются готовыми таблицами, в которых имеются средние показатели расчетного сопротивления грунтов, зависящие от их типа. Для этого на площадке высверливают скважину с помощью строительного или обычного садового бура. Ее глубина должна быть ниже уровня промерзания грунта, характерного для региона строительства. При выемке грунта учитывается:

• состав почвенных пластов и их толщина;
• степень влажности;
• наличие подземных вод.

Существуют таблицы, помогающие выяснить по типу грунта его сопротивление и устанавливающие несущую способность винтовых свай для определенного размера. Для примера приведем готовый расчет для свай диаметром 89мм, имеющих лопасти – 300мм, при их заглублении на 1,5-3м.

Тип грунта

Узнать, из какого грунта состоит слой, можно самостоятельно, не прибегая к помощи специалистов. Песок каждому известен с детства – при растирании между ладоней он рассыпается. Песчинки видны невооруженным глазом, а градация песка производится по их размеру:

• от 2,5 до 5мм – крупный;
• от 1,5 до 2,5мм – средний;
• от 1 до 1,5мм – мелкий;
• до 1мм – пылеватый.

Супесь и суглинок являются смесью песка с разными пропорциями глины. В первом случае грунт относится к малопластичным, а второй – к более пластичным. При скатывании комочка из супеси, на ладонях ощущается присутствие песчинок, но шарик сразу же разрушается при легком надавливании на него. Сформованный руками комок суглинка при нажатии сплющивается в лепешку, края которой получаются рваными.

Глина отличается высокой пластичностью и напоминает пластилин. Скатанный шарик меняет свою форму без появления трещин. Следует понимать, что глинистые грунты подвержены пучению.

Лесс представляет собой мягкопластичную известковую породу светло-желтых и палевых оттенков. Его пористость видна невооруженным взглядом. Он малораспространен на территории России.

Влажность грунта определяется визуально после просверливания в нем вертикальной скважины. Если через какое-то время в ней не появится вода, то можно считать, что грунт сухой, и наоборот. Степень влагонасыщенности устанавливается по быстроте наполнения отверстия жидкой средой.

Самостоятельное определение несущей способности сваи

Зная сопротивление грунта и площадь винтовой лопасти, можно произвести примерный расчет несущей способности отдельной сваи. Для этого оба показателя просто перемножаются. Но для устройства надежного фундамента данного показателя будет недостаточно. Потребуется еще учесть коэффициент надежности конструкции, находящийся в зависимости от количества винтовых свай под строением. Данная цифра может колебаться в пределах от 1,2 до 1,75.

Более точный результат вычислений получается при делении показателя несущей способности сваи на коэффициент надежности, что изменяет конечный результат в меньшую сторону.

Расчет необходимого количества фундаментных столбов производится на основании постоянных и временных нагрузок, а также дополнительных усилий, воздействующих на подземную часть строения. Они определяются проектировщиками и фиксируются в технической документации. Суммарный показатель делится на несущую способность одной сваи и округляется в бóльшую сторону.

В соответствии с планом дома, расчетное число свай распределяется по периметру несущих стен. В обязательном порядке они должны ввинчиваться по углам и в местах сопряжения ограждающих конструкций, а оставшееся количество опор размещается с шагом 2-3 метра. При необходимости допускается увеличение определенного расчетом числа свай, а при слишком большом количестве – их более близкое размещение в ленте или кустах.

Заключение

Описанный выше расчет свайно-винтового фундамента является приблизительным. Для более точных показателей несущей способности сваи, необходимо учитывать глубину залегания лопасти и нормативные данные, указанные в таблицах СНиП 2.02.03-85. В частности, это касается:

• коэффициента условий работы;
• значения трения грунта, прилегающего к винтовой лопасти сваи;
• сопротивления грунта, действующего вдоль боковой ствольной поверхности и т.д.

Расширенная формула помогает получить точные результаты при расчете несущей способности свайно-винтового фундамента.

расчет для опор 108, 133, таблица значений

Эта статья просвещается обзору методики расчета несущей способности, применимой к  обычным сваям винтового типа. Такая информация будет интересна, начинающим строителям, решившим освоить технологию строительства фундамента на винтовых сваях.

Несущая способность винтовых свай зависит от двух факторов – площади лепестковой подошвы сваи и несущей способности грунта, принявшего вертикальную опору. Прочие характеристики – прочность и габариты самой сваи – не несущую способность такого фундамента практически не влияют. Поэтому при расчетах несущей способности свай следует оперировать только этими параметрами.

Как определить площадь лепестковой подошвы?

Классическая винтовая опора изготавливается из обычной обсадной трубы, на торец которой наваривают коническую накладку или зубчатую коронку. Кроме того, вокруг нижнего (опорного) торца такой сваи монтируется винтовая лопасть, облегчающая процесс погружения опоры в грунт.

Причем, по мере заглубления опоры, винтовая лопасть утрамбовывает почву под «подошвой опоры», усиливая несущую способность самого грунта. После заглубления опоры винтовая лопасть выполняет функции подошвы сваи.

Таким образом, опорная площадь подошвы определяется по контуру (окружности), очерченному винтовыми лопастями сваи. Ну а сама площадь лепестковой подошвы определяется по следующей формуле:

где R – это расстояние от центра опоры до самой удаленной точки на лепестке подошвы. Проще говоря: радиус лепестка сваи.

Противники сложных вычислений по чрезмерно длинным формулам могут воспользоваться табличными данными, указывающими на радиус лепестка фабричной сваи.

Например, нормированный диаметр, по которому определяется площадь подошвы, а значит и несущая способность винтовой сваи 108, равняется 300 миллиметрам. Следовательно, радиус лопастей такой сваи равен 150 миллиметрам (300/2), а площадь опорной поверхности – 706,5 квадратных сантиметров.

Как определить несущую способность грунта?

Сопротивляемость грунта эксплуатационным и  конструкционным нагрузкам определяется в процессе геологических изысканий. В ходе таких исследований определяется состав почвы на глубине погружения сваи.

А уже по составу определяется и несущая способность грунта. Причем для вычисления сопротивляемости достаточно воспользоваться табличными данными, связывающими несущую способность с типом грунта.

Таблица значений несущей способности свай

Например,  согласно таблицам, приведенным в СНиП 2.02.03-85, который посвящается свайным фундаментам, максимальная несущая способность песка равна 15 кг/см2. А вот суглинок выдержит не более 5,5 кг/см2. Ну а квадратный сантиметр глины может выдержать не более 6 килограмм.

Как выполнить расчет несущей способности винтовой сваи?

На основании вышеуказанных данных можно произвести предварительный расчет несущей способности сваи винтового типа. Для этого нужно перемножить площадь основания на полученное из таблицы значение сопротивляемости грунта.

Например, несущая способность винтовой сваи 133, заглубленной в обычную глину, определяется следующим образом:

• Вначале определяем площадь лепестковой подошвы, используя для этих целей вышеуказанную формулу. И для 133 сваи, диаметр подошвы которой равен 30 сантиметрам, эта величина будет равняться 706,5 квадратных сантиметров (15х15х3,14).
• Далее, по таблице определяем несущую способность самого грунта. У глины она равняется 6 кг/см2.
• Перемножив эти величины (6х706,5), получаем результат – 4,2 тонны.

Именно такой вес может выдержать одна свая (133 модели), винтовая часть которой заглубляется в глинистый грунт, доминирующий на глубинах от 2 – 2,5 метров.

Расчет несущей способности с учетом надежности конструкции

Однако этот расчет дает слишком обобщенный результат, не учитывающий такого критерия, как запас прочности конструкции. Поэтому окончательный расчет несущей способности сваи производится по формуле:

где N – это расчетная нагрузка, F – это неоптимизированное значение несущей способности, определяемое путем умножения площади винтовой опоры на несущую способность грунта. А ? — это коэффициент, определяющий запас прочности (надежность) конструкции.

Причем значение коэффициента надежности зависит от точности вычислений определяющих несущую способность опорного грунта. Кроме того, этот коэффициент зависит и от общего числа свай в основании.

В итоге, исходя из указанных выше условий ? (коэффициент надежности конструкции), считается равным:

• От 1,75 до 1,4 — при общем количестве свай от 5 до 20 штук. Причем это значение коэффициента надежности следует применять при расчете несущей способности свай с низким ростверком, который монтируют на висячих опорах.
• Ровно 1,25 – при приблизительном  вычислении опорной способности грунта, определяемой в процессе зондирования почвы с помощью сваи-эталона. Такие испытания могут организовать и начинающие геологи, обустроившие измерительную площадку с эталонной сваей  на месте строительства фундамента.
• Ровно 1,2 – при точном определении опорной способности грунта, вычисляемой в процессе зондирования почвы и дальнейших лабораторных исследований характеристик полученных в этом процессе образцов.

В итоге, уточненная несущая способность  винтовой сваи (модели 133) равняется 3,5 тоннам – этот результат получается при точном определении аналогичной характеристики грунта (4,2/1,2). Или 2,4 тоннам (4,2/1,75) – этот результат определяется при расчете на основании усредненных (табличных) данных о несущей способности грунта и сведений об общем числе опор.

Максимальная несущая способность винтовых свай

Ну а теперь, когда мы знаем все тонкости процесса определения несущей способности винтовой опоры, можно, наконец, определить максимально возможную величину нагрузки, передаваемой на одну сваю.

Для этого мы воспользуемся следующими вводными данными:

• В качестве грунта возьмем обычный песок с его максимальной несущей способностью – 15 кг/см2.
• В качестве опоры возьмем сваю марки 219 – диаметр лепестков такой опоры равен 600 миллиметрам.
• Ну а коэффициенту надежности присвоим значение 1,75 – говорящее о точном определении несущей способности грунта и количестве свай не более 5 штук.

В итоге, максимально возможная несущая способность винтовой сваи определяется свежующим образом:

• Площадь лепестковой опоры равняется 2826 см2 (30х30х3,14).
• Неоптимизированное значение опорной способности равняется 42,4 тонны (2826х15).
• Точное значение несущей способности опоры равняется 24,23 тонны (42,4/1,75).

Таким образом, одна опора, с лепестком радиусом в 30 сантиметров, углубленная в плотный песок, выдерживает более 24 тонн. И винтовые фундаменты ценят именно за это!

Расчет несущей способности свай при действии вертикальных нагрузок

Строительство Расчет несущей способности свай при действии вертикальных нагрузок

просмотров — 248

Сваи-стойки. Поскольку потеря несущей способности сваей-стойкой может произойти либо в результате разрушения грунта под ее нижним концом, либо в результате разрушения самой сваи, ее расчет на вертикальную нагрузку проводится по двум условиям: по условию прочности материала ствола сваи и по условию прочности грунта под нижним концом сваи. За несущую способность сваи в проекте принимается меньшая величина.

По прочности материала сваи рассчитываются как центрально сжатые стержни.

Несущая способность по материалу F_dm наиболее широко приме­няемых в строительстве желœезобетонных призматических свай рас­считывается по формуле

(1)

где φ — коэффициент продольного изгиба, обычно принимаемый φ = 1;

γ_с — коэффициент условий работы, принимаемый в зависимости от размера сечения сваи.

γ_т — коэффициент условий работы бетона

R_b — расчетное со­противление бетона осœевому сжатию, зависящее от его класса, кПа;

А — площадь поперечного сечения сваи, м2;

γ_a — коэффициент условий работы арматуры, принимаемый γ_a = 1;

R_s — расчетное сопротивление сжатию арматуры, кПа,

A_a — площадь сечения арматуры, м2.

По прочности грунта под нижним концом сваи несущая способ­ность F_d сваи-стойки определяется по формуле

(2)

где γ_с = 1 — коэффициент условий работы сваи в грунте;

R — рас­четное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа;

А — площадь опирания сваи на грунт, м2.

Висячие сваи. Расчет несущей способности вертикально нагру­женных висячих свай производится, как правило, только по прочно­сти грунта͵ так как по прочности материала сваи она всœегда заведо­мо выше.

Сопротивление висячей сваи по грунту принято определять либо расчетом по таблицам СНиП 2.02.03 — 85 «Свайные фундаменты», либо по результатам полевых исследований.

Расчет по таблицам СНиПа, широко применяемый в практике проектирования и известный под названием «практического мето­да», позволяет определять несущую способность сваи по данным геологических изысканий. К полевым исследованиям относятся ис­пытания свай динамическими и статическими нагрузками, а также испытания грунтов статическим зондированием и эталонной сваей.

Практический метод. Сжимающие нагрузки. Практичес­кий метод определœения несущей способности висячей сваи базирует­ся на обобщении результатов испытаний большого числа обычных и специальных свай вертикальной статической нагрузкой, проведен­ных в различных грунтовых условиях с целью установления пре­дельных значений сил трения, возникающих между сваей и окружа­ющим грунтом, и предельного сопротивления грунта под ее кон­цом. В результате составлены таблицы расчетных сопротивлений грунтов, которые позволяют определить сопротивление боковой поверхности и нижнего конца сваи и, просуммировав полученные значения по формуле (5), найти ее несущую способность F_d (кН):

(5)

где γ_с — коэффициент условий работы сваи в грунте;

γ_сR, γ_сf— ко­эффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта;

R — расчетное сопротивление под нижним концом сваи, кПа;

А — площадь поперечного сечения сваи, м2;

u — периметр поперечного сечения сваи, м;

f_i — расчетное со­противление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа;

h_i —толщина i-го слоя грун­та͵ соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м (рис. 11.11).

В формуле (5) первое слагаемое представляет сопротивление нижнего конца сваи, второе — сопротивление боковой поверхности.

Читайте также

— Расчет несущей способности свай при действии вертикальных нагрузок

Конструкции предварительно изготовленных свай Сваи, погружа­емые в грунт в готовом виде, в зависимости от материала, из которого они изготовляются, подразделяются на железобетонные, деревянные, стальные и комбинированные. Железобетонные сваи, получившие наибольшее… [читать подробенее]

— Расчет несущей способности свай при действии вертикальных нагрузок

Сваи-стойки. Поскольку потеря несущей способности сваей-стойкой может произойти либо в результате разрушения грунта под ее нижним концом, либо в результате разрушения самой сваи, ее расчет на вертикальную нагрузку проводится по двум условиям: по условию прочности… [читать подробенее]

Несущая способность винтовых свай 108

Несущая способность грунта – один из основных параметров, определяющих, сможет ли основание выдержать нагрузку, передаваемую на него фундаментом здания.

Несущая способность грунта характеризуется нагрузкой (напряжением), которую основание выдерживает, находясь в предельном состоянии, то есть при малейшем увеличении которой происходит разрушение грунта (развитие площадок скольжения). В практике проектирования никогда не приближаются к этому состоянию, так как изменчивость свойств грунта, даже в пределах площадки, довольно высока и однозначно определить это пограничное состояние нельзя. Тем более, по мере приближения нагрузки к предельному значению деформации развиваются с ускорением, так как разрушение грунта в основании (развитие площадок скольжения) происходит не мгновенно, а постепенно.

На любом графике «нагрузка-осадка», полученном при нагружении фундамента, можно условно выделить три зоны, которые характеризуют состояние грунтового основания под нагрузкой. После начала приложения нагрузок деформации увеличиваются по линейному закону, то есть с постоянной скоростью, потому что грунт находится в фазе уплотнения и развитие зон пластических деформаций отсутствует. Затем график принимает криволинейное очертание, то есть при постоянной скорости нагружения деформации происходят с ускорением. Это означает, что в основании образовались и развиваются зоны пластических деформаций (площадки скольжения). Третья зона – когда приращение деформаций происходит без увеличения нагрузок. Это означает, что предельное равновесие нарушено и нагрузка превышает несущую способность основания.

При проектировании объектов нагрузку назначают таким образом, чтобы фундамент работал в состоянии, близком к границе между первой и второй зонами. К примеру, для назначения нагрузки для фундамента на естественном основании применяют такой параметр как «расчетное сопротивление» (таблицы 1 и 2). Это значение является той точкой на графике «нагрузка-осадка», которая лежит в пределах границы между 1 и 2 зонами.

Таблица 1 — Расчетные сопротивления песков R0

Пески	Значения, R0 кПа, в зависимости от плотности сложения песков
	плотные	средней плотности
Крупные	600	500
Средней крупности	500	400
Мелкие:
маловлажные	400	300
влажные и  насыщенные водой	300	200
Пылеватые:
маловлажные	300	250
влажные	200	150
насыщенные водой	150	100

Таблица 2 — Расчетные сопротивления глинистых (непросадочных) грунтов R0

Глинистые грунты	Коэффициент пористости е	Значения R0, кПа, при показателе текучести грунта
		I=0	I=1
Супеси	0,5	300	200
	0,7	250	150
Суглинки	0,5	350	250
	0,7	250	180
	1,0	200	100
Глины	0,5	600	400
	0,6	500	300
	0,8	300	200
	1,1	250	100

Несущая способность грунта, при всех прочих равных условиях, растет по мере увеличения глубины его залегания вследствие давления, создаваемого вышерасположенными слоями. 

Вместимость сваи — обзор

Время влияет на изменения осевой нагрузки в глинистом грунте

Вместимость сваи, рассчитанная по предыдущему уравнению, не учитывает влияние старения с течением времени на емкость сваи, учитывая, что на старой платформе который был построен 40 лет назад и более, если пересмотреть расчет, вы можете обнаружить, что он отличается от коэффициента безопасности API в дополнение к условиям окружающей среды. окруженный грунт как единое целое, поэтому в расчетах не учитывается дополнительная адгезия.Поэтому недавно было проведено исследование, чтобы определить поведение осевой способности глинистой почвы во времени.

Кларк (1993) и Богард и Мэтлок (1990) провели полевые измерения, в которых было показано, что время, необходимое забивным сваям для достижения предельной прочности в связном грунте, может быть относительно большим — до 2–3 лет.

Стоит отметить, что в течение короткого периода времени после установки наблюдается значительное увеличение прочности, и это происходит из-за того, что показатель прочности быстро увеличивается после непосредственного движения, и этот показатель уменьшается в процессе рассеивания.

Во время забивки сваи в обычных или легких переуплотненных глинах происходит значительное нарушение грунта вокруг сваи, изменяется напряженное состояние, что также создает большое превышение порового давления. После установки сваи это избыточное поровое давление начинает рассеиваться, что означает, что окружающий грунт вокруг свай начинает консолидироваться, и, исходя из этого, емкость сваи в глинистой почве со временем увеличивается. Этот процесс называется « настройка ». Скорость рассеивания избыточного порового давления зависит от коэффициента радиальной консолидации, диаметра сваи и слоистости грунта.

В наиболее распространенном случае, когда забивные трубные сваи, поддерживающие конструкцию, имеют расчетные нагрузки, прикладываемые к сваям вскоре после установки, при проектировании свай следует учитывать характеристики времени уплотнения. В традиционных стационарных морских сооружениях время между установкой сваи и полной загрузкой платформы составляет от 1 до 3 месяцев, но в некоторых случаях ввод в эксплуатацию и запуск происходят раньше, и в этом случае эта информация должна быть передана. для инженерного бюро, поскольку ожидаемое увеличение пропускной способности со временем является важными проектными переменными, которые могут повлиять на безопасность системы фундамента на ранних этапах процесса консолидации.

Поведение сваи при значительных осевых нагрузках в высокопластичных, нормально консолидированных глинах было изучено с помощью большого количества испытаний свайных моделей и некоторых натурных испытаний на нагрузку на сваи.

В результате этого исследования диссипации порового давления с данными нагрузочных испытаний в разное время после забивки сваи были получены эмпирические корреляции между степенью консолидации, условиями закупоривания и сдвиговой способностью ствола сваи. Это исследование показало, что результаты испытаний стальных свай с закрытым концом в сильно переуплотненной глине указывают на отсутствие значительного изменения вместимости с течением времени.Это противоречит испытаниям стальных свай с закрытым концом диаметром 0,273 м (10,75 дюйма) в переуплотненной глине, где была обнаружена значительная и быстрая установка за 4 дня, поэтому емкость сваи в конце установки так и не восстановилась полностью.

Поэтому очень важно подчеркнуть, что осевая способность сваи с течением времени находится в стадии исследований и разработок, и нет твердой формулы или уравнения, которым следовало бы следовать, но следует сосредоточить внимание на исследованиях, проводимых на конкретном участке. местоположение, а также зависит от предыдущей истории местоположения.

Расчет несущей способности сваи для одиночных и групповых свай

🕑 Время считывания: 1 минута

Расчет несущей способности сваи определит предельную нагрузку, которую свайный фундамент может принять в условиях эксплуатационной нагрузки. Эта способность также называется несущей способностью свай. Устанавливаемые сваи могут быть как одиночными, так и групповыми. Следовательно, расчет нагрузки для одиночной и групповой свай будет другим. Это делается для заданных условий нагрузки или размера фундамента.Здесь расчет несущей способности как для одиночных, так и для групповых свай.

Расчет несущей способности одиночной сваи Здесь необходимо определить вертикальную нагрузку и горизонтальную нагрузку, действующую на сваю.

Расчет вертикальной нагрузки

Рис.1: Вертикальная нагрузка на сваю

Допустимое сопротивление сжатию R _ac одиночной сваи обеспечивается концевым подшипником F _eb и поверхностным трением для каждого слоя F _sf .Таким образом,

Rac = Feb + Total (Fsf) Уравнение 1

Таким образом, максимальная сжимающая рабочая нагрузка, которую может выдержать одиночная свая, равна ее общему сопротивлению R ac, за вычетом собственного веса сваи, W. Таким образом,

Nser Eq.2

Свая также может выдерживать растягивающую нагрузку. Максимальная рабочая нагрузка при растяжении, которой может выдержать свая, составляет

Крыса = Всего (Fsf) + W Ур.3

Детали исследования почвы предоставят подробную информацию о концевом подшипнике и величине поверхностного трения.Эти значения получены с помощью испытательных нагрузок и энергетических процедур забивания свай. Эти предельные значения делятся на частный коэффициент надежности от 2 до 3, чтобы получить допустимые значения F _eb и F _sf .

Расчет горизонтальной нагрузки

Рис.2: Горизонтальная нагрузка на сваи

Двумя основными факторами, ограничивающими горизонтальную вместимость сваи, являются:

1. Максимальный прогиб конструкции
2. Конструктивная способность сваи

Максимальная горизонтальная способность для данного прогиба определяется по модулю реакции земляного полотна (кН / м3).Существует несколько методов определения модуля реакции земляного полотна.

Расчет допустимой нагрузки на сваи Чтобы выдерживать большие нагрузки, сваи располагаются группами. Сваи располагаются группами, что позволяет уменьшить размер и стоимость строительства свайной шапки.

Рис.3.Групповая вместимость сваи

Неповрежденная Несущая способность и требуемые условия забивки достигаются за счет обеспечения минимального свободного расстояния между сваями. Это расстояние будет равно удвоенному диаметру сваи.

Рис.4. Минимальное расстояние между сваями

Общая вертикальная эксплуатационная нагрузка на группу свай не должна превышать грузоподъемность группы, которая определяется по формуле: Групповая нагрузка = групповая фрикционная способность + несущая способность на конце группы

= 2D (L + K) k1 + BLk2 Уравнение 4

Где k1 и k2 — коэффициенты почвы. Нагрузки на отдельные сваи внутри группы ограничиваются несущей способностью одной сваи.

Грузоподъемность свай | Программное обеспечение SkyCiv Cloud для структурного анализа

Как рассчитать предельную несущую способность одиночной сваи

Грузоподъемность

---

Оценка предельной несущей способности одиночной сваи — один из наиболее важных аспектов проектирования свай, который иногда может быть сложным.В этой статье будут рассмотрены основные уравнения для расчета одинарной сваи, а также приведен пример.

Чтобы легко понять механизм передачи нагрузки одиночной сваи, представьте бетонную сваю длиной L и диаметром D, как показано на рисунке 1.

Рисунок 1: Механизм передачи нагрузки для свай

Нагрузка Q, приложенная к свае, должна передаваться непосредственно на грунт у основания сваи. Часть этой нагрузки будет восприниматься сторонами сваи за счет так называемого «поверхностного трения», развиваемого вдоль вала (Q _s ), а остальная часть будет выдержана грунтом, на который опирается свая (Q _p ).Следовательно, предельная несущая способность (Qu) сваи определяется уравнением (1). Существует несколько методов оценки значений Q _p и Q _s .

\ ({Q} _ {u} = {Q} _ {p} + {Q} _ {s} \) (1)

Q _u = Максимальная грузоподъемность

Q _p = Допустимая нагрузка на концевую опору

Q _с = Сопротивление поверхностному трению

Хотите попробовать программное обеспечение SkyCiv Foundation Design? Наш бесплатный инструмент позволяет пользователям выполнять расчеты несущей способности без загрузки или установки!

Калькулятор проектирования фундамента

Допустимая нагрузка на конец, Q

_p

---

Конечная несущая способность — это теоретически максимальная нагрузка на единицу площади, которая может без сбоев выдерживать опору грунтом.Следующее уравнение Карла фон Терзаги, отца механики грунтов, является одной из первых и наиболее часто используемых теорий при оценке предельной несущей способности фундаментов. Уравнение Терзаги для предельной несущей способности может быть выражено как:

\ ({q} _ {u} = (c × {N} _ {c}) + (q × {N} _ {q}) + (\ frac {1} {2} × γ × B × { N} _ {γ}) \) (2)

q _u = Максимально допустимая нагрузка на конец

c = сцепление почвы

q = Эффективное давление на грунт

γ = Удельный вес грунта

B = глубина или диаметр поперечного сечения

N _c , N _q , N _γ = Коэффициенты опоры

Так как q _u выражается в единицах нагрузки на единицу площади или давления, умножение его на площадь поперечного сечения сваи даст в результате несущую способность сваи на конце (Q _p ).Результирующим значением последнего члена уравнения 2 можно пренебречь из-за относительно небольшой ширины сваи, следовательно, его можно исключить из уравнения. Таким образом, предельная несущая способность сваи может быть выражена, как показано в уравнении (3). Эта модифицированная версия уравнения Терзаги используется в модуле SkyCiv Foundation при проектировании свай.

\ ({Q} _ {p} = {A} _ {p} × [(c × {N} _ {c}) + (q × {N} _ {q})] \) (3)

A _p = Площадь поперечного сечения сваи

Коэффициенты опоры N _c и N _q являются безразмерными, получены эмпирическим путем и зависят от угла трения почвы (Φ).Исследователи уже завершили расчеты, необходимые для определения коэффициентов опоры. В таблице 1 приведены значения N _q согласно данным инженерного командования военно-морских сил (NAVFAC DM 7.2, 1984). Значение N _c примерно равно 9 для свай под глинистыми грунтами.

Коэффициент подшипника (Н q )
Угол трения (Ø)	26	28	30	31	32	33	34	35	36	37	38	39	40
Забивные сваи	10	15	21	24	29	35	42	50	62	77	86	120	145
Буронабивные сваи	5	8	10	12	14	17	21	25	30	38	43	60	72

Таблица 1: значения N _q из NAVFAC DM 7.2

Емкость сопротивления поверхностному трению, Q

_с

---

Кожное сопротивление сваи развивается по длине сваи. Обычно сопротивление трению сваи выражается как:

\ ({Q} _ {s} = ∑ (p × ΔL × f) \) (4)

p = периметр сваи

ΔL = Инкрементная длина сваи, по которой берутся p и f

f = Сопротивление трению агрегата на любой глубине

Оценка значения единицы сопротивления трения (f) требует рассмотрения нескольких важных факторов, таких как характер установки свай и классификация грунта.Уравнения (5) и (6) показывают вычислительный метод определения единицы сопротивления трению свай в песчаных и глинистых грунтах соответственно. Таблицы 2 и 3 представляют рекомендуемый эффективный коэффициент давления грунта (K) и угол трения грунт-сваю (δ ’) в соответствии с NAVFAC DM7.2.

Для песчаных почв:

\ (f = K × σ ’× tan (δ’) \) (5)

K = эффективный коэффициент давления грунта

σ ’= эффективное вертикальное напряжение на рассматриваемой глубине

δ ’= угол трения грунт-сваи

Для глинистых почв:

\ (f = α × c \) (6)

α = Эмпирический коэффициент сцепления

Угол трения грунта-сваи (δ ’)
Тип сваи	δ ’
Стальная свая	20º
Куча древесины	3/4 × Φ
Бетонная свая	3/4 × Φ

Таблица 2: Значения угла трения грунта-сваи (NAVFAC DM7.2, 1984)

Коэффициент бокового давления земли (K)
Тип сваи	Компрессионная свая	Натяжная свая
Забивные двутавровые сваи	0,5–1,0	0,3-0,5
Забивные сваи (круглые, прямоугольные)	1,0–1,5	0,6–1,0
Забивные сваи (конические)	1.5-2,0	1,0–1,3
Забивные сваи	0,4-0,9	0,3-0,6
Буронабивные сваи (диаметр <24 ″)	0,7	0,4 ​​

Таблица 3: Значения коэффициента бокового давления земли (K) (NAVFAC DM7.2, 1984)

Коэффициент адгезии (α)
c / p a	α
≤ 0.1	1,00
0,2	0,92
0,3	0,82
0,4 ​​	0,74
0,6	0,62
0,8	0,54
1,0	0,48
1,2	0,42
1,4	0,40
1,6	0,38
1.8	0,36
2,0 ​​	0,35
2,4	0,34
2,8	0,34

Примечание: p _a = атмосферное давление ≈ 100 кН / м ²

Таблица 4: Значения фактора адгезии (Terzaghi, Peck, and Mesri, 1996)

Пример: Расчет вместимости свай в песке

---

Бетонная свая длиной 12 метров и диаметром 500 мм забивается в несколько слоев песка без наличия грунтовых вод.Найдите максимальную несущую способность (Q _и ) сваи.

Детали
Раздел
Диаметр	500 мм
Длина	12 м
Слой 1-Свойства грунта
Толщина	5 м
Масса устройства	17,3 кН / м 3
Угол трения	30 градусов
Сплоченность	0 кПа
Столб подземных вод	Нет
Свойства двух слоев почвы
Толщина	7 м
Масса устройства	16.9 кН / м 3
Угол трения	32 градуса
Сплоченность	0 кПа
Столб подземных вод	Нет

Шаг 1. Вычислите допустимую нагрузку на концевую опору (Q _p ).

На кончике стопки:

A _p = (π / 4) × D ² = (π / 4) × 0,5 ²

A _p = 0.196 м ²

c = 0 кПа

θ = 32º

N _q = 29 (Из таблицы 1)

Эффективное давление на почву (q):

q = (γ ₁ × t ₁ ) + (γ ₂ × t ₂ ) = (5 м × 17,3 кН / м ³ ) + (7 м × 16,9 кН / м ³ )

q = 204,8 кПа

Затем используйте уравнение (3) для определения допустимой нагрузки на концевую опору:

Q _p = A _p × [(c × N _c ) + (q × N _q )]

Q _p = 0.196 м ² × (204,8 КПа × 29)

Q _p = 1164,083 кН

Шаг 2: Вычислить сопротивление поверхностному трению (Q _s ).

Используя уравнения (4) и (5), рассчитайте поверхностное трение на слой почвы.

Q _с = ∑ (p × ΔL × f)

p = π × D = π × 0,5 м

p = 1,571 м

Слой 1:

ΔL = 5 м

f ₁ = K × σ ’ ₁ × tan (δ’)

К = 1.25 (Таблица 3)

δ ’= 3/4 × 30º

δ ’= 22,50º

σ ’ ₁ = γ ₁ × (0,5 × t ₁ ) = 17,3 кН / м ³ × (0,5 × 5 м)

σ ’ ₁ = 43,25 кН / м ²

f ₁ = 1,25 × 43,25 кН / м ² × tan (22,50º)

f ₁ = 22,393 кН / м ²

Q _s1 = p × ΔL × f ₁ = 1,571 м × 5 м × 22,393 кН / м ²

Q _s1 = 175.897 кН

Уровень 2:

ΔL = 7 м

f ₂ = K × σ ’ ₂ × tan (δ’)

K = 1,25 (таблица 3)

δ ’= 3/4 × 32º

δ ’= 24º

σ ‘ ₂ = (γ ₁ × t ₁ ) + [γ ₂ × (0,5 × t ₂ )] = (17,3 кН / м ³ × 5 м) + [16,9 кН / м ³ × (0,5 × 7 м)]

σ ’ ₂ = 145,65 кН / м ²

ф ₂ = 1.25 × 145,65 кН / м ² × tan (24º)

f ₂ = 81,059 кН / м ²

Q _s2 = p × ΔL × f ₂ = 1,571 м × 7 м × 81,059 кН / м ²

Q _s2 = 891,406 кН

Общее сопротивление кожному трению:

Q _s = Q _s1 + Q _s2 = 175,897 кН + 891,406 кН

Q _s = 1067,303 кН

Шаг 3: Вычислить предельную грузоподъемность (Q _и ).

Q _u = Q _p + Q _s = 1164,083 кН + 1067,303 кН

Q _u = 2231,386 кН

Пример 2: Расчет грузоподъемности свай в глине

---

Рассмотрим бетонную сваю диаметром 406 мм и длиной 30 м, залитую слоистой пропитанной глиной. Найдите максимальную несущую способность (Q _и ) сваи.

Детали
Раздел
Диаметр	406 мм
Длина	30 м
Слой 1-Свойства грунта
Толщина	10 м
Масса устройства	8 кН / м 3
Угол трения	0º
Сплоченность	30 кПа
Столб подземных вод	5 м
Свойства двух слоев почвы
Толщина	10 м
Масса устройства	19.6 кН / м 3
Угол трения	0º
Сплоченность	0 кПа
Столб подземных вод	Полностью погруженный

Шаг 1. Вычислите допустимую нагрузку на концевую опору (Q _p ).

На кончике стопки:

A _p = (π / 4) × D ² = (π / 4) × 0,406 ²

A _p = 0.129 кв.м. ²

c = 100 кПа

N _c = 9 (типичное значение для глины)

Q _p = (c × N _c ) × A _p = (100 кПа × 9) × 0,129 м ²

Q _p = 116,1 кН

Шаг 2: Вычислить сопротивление поверхностному трению (Q _s ).

Используя уравнения (4) и (6), рассчитайте поверхностное трение на слой почвы.

Q _с = ∑ (p × ΔL × f)

р = π × D = π × 0.406 м

p = 1,275 м

Слой 1:

ΔL = 10 м

α ₁ = 0,82 (таблица 4)

c ₁ = 30 кПа

f ₁ = α ₁ × c ₁ = 0,82 × 30 кПа

f ₁ = 24,6 кН / м ²

Q _s1 = p × ΔL × f ₁ = 1,275 м × 10 м × 24,6 кН / м ²

Q _s1 = 313,65 кН / м ²

Уровень 2:

ΔL = 20 м

α ₂ = 0.48 (Таблица 4)

c ₂ = 100 кПа

f ₂ = α ₂ × c ₂ = 0,48 × 100 кПа

f ₂ = 48 кН / м ²

Q _s2 = p × ΔL × f ₂ = 1,275 м × 20 м × 48 кН / м ²

Q _s2 = 1,224 кН / м ²

Общее сопротивление кожному трению:

Q _с = Q _с1 + Q _с2 = 313.65 кН + 1224 кН

Q _s = 1537,65 кН

Шаг 3: Вычислить предельную грузоподъемность (Q _и ).

Q _u = Q _p + Q _s = 116,1 кН + 1537,65 кН

Q _u = 1,653,75 кН

Хотите попробовать программное обеспечение SkyCiv Foundation Design? Наш бесплатный инструмент позволяет пользователям выполнять расчеты несущей способности без загрузки или установки!

Калькулятор проектирования фундамента

Артикул:

• Дас, Б.М. (2007). Принципы фундаментальной инженерии (7-е издание) . Глобальный инжиниринг
• Раджапаксе, Р. (2016). Практическое правило проектирования и строительства свай (2-е издание) . Elsevier Inc.
• Томлинсон, М.Дж. (2004). Практика проектирования и строительства свай (4-е издание) . E&FN Spon.

(PDF) ОЦЕНКА СПОСОБНОСТИ ПОДШИПНИКА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РАЗЛИЧНЫХ МЕТОДОВ

367

ВЫВОДЫ

Целью данной статьи является определение применимости методов, предписанных в BNBC 2015.Основные выводы статьи

:

(1) Коэффициент 3,7 можно умножить на допустимую грузоподъемность, рассчитанную методом SPT, на

скорректировать с допустимой нагрузкой на сваю при испытании.

(2) Допустимую несущую способность по β-методу следует умножить на коэффициент 2,3 на

.

Получите допустимую несущую способность по результатам испытания сваи на нагрузку.

(3) По α — методу несущая способность сваи, определенная по всем критериям и формулам из BNBC, намного ниже

, чем грузоподъемность, полученная при испытании сваи на нагрузку.Допустимую несущую способность сваи

, определенную из уравнений α-метода, умножить на коэффициент 5,6.

Из всех обсуждений можно сказать, что испытание на нагрузку на сваи в целом показало достаточно хорошее соответствие

расчетной предельной несущей способности по теоретическим уравнениям

BNBC, особенно с помощью β-метода и метода SPT. . Вместе с тем, β — метод основан как на кратковременном, так и на длительном нагружении

, которое зависит от угла внутреннего трения φ.Этот метод не применяется.

, где φ = 0º, в случае чистой глины. α — метод относится к кратковременному нагружению недренированным

предел прочности на сдвиг, у.е. поэтому в песчаной почве этот метод неприменим, поскольку cu = 0. Таким образом, метод SPT

рекомендуется для определения фактической вместимости сваи после BNBC, поскольку он используется для всех типов грунтов

, в глине и песке или непластичный ил, и показывает возможные результаты.

БЛАГОДАРНОСТИ

Авторы выражают признательность за инфраструктурную поддержку, полученную от Бангладешского университета

инженерии и технологий (BUET), Дакка, Бангладеш, для проведения исследовательской работы.

ССЫЛКИ

Национальный строительный кодекс Бангладеш (BNBC). Окончательный проект 2015 г. Т. 2. Глава 3: с 6-177 по 6-181; 6-188

до 6-189; С 6-207 по 6-208; С 6-763 по 6-765. (Доступно с 10 сентября 2016 г.,

http://www.ovice.or.kr/filebank/construction/OVIC16032003/OVIC16032003.pdf)

Davisson, MT. 1973. Сваи большой емкости. Инновации в фундаментостроении, механике грунтов

Дивизион. Иллинойс, Секретариат, ASCE, Чикаго. США: 81-112.

Fellenius, BH. 2002. Определение истинного распределения нагрузки в инструментальных сваях. ASCE

Международный конгресс глубинного фонда «Технология Земли». Орландо, Флорида.

Ислам, T. 2017. Оценка несущей способности сваи с использованием различных методов, указанных в BNBC 2015.BSc.

Диссертация, Департамент гражданского строительства, Бангладешский университет инженерии и технологий,

Дакка-1000.

Mazurkiewicz, BK. 1972 г.Пробная загрузка свай в соответствии с польскими правилами. Предварительный отчет

№ 35, Комиссия по исследованию свай, Шведская королевская академия инженерных служб, Стокгольм.

Мейерхоф, Г.Г. и Мердок, LJ. 1953. Исследование несущей способности некоторых буронабивных и

забивных свай в лондонской глине. Geotechnique.3: 267.

Rahaman, MS. 2008. Допустимая осевая нагрузка на буронабивные сваи в жесткой глине Дакка. Магистр.

Диссертация. Кафедра гражданского строительства Бангладешского инженерно-технологического университета

(BUET), Дакка-1000, Бангладеш.

Терзаги К. 1943. Теоретическая механика грунтов. John Wiley & Sons, Нью-Йорк: Виктор Ф. Б. de

Mello.

Томлинсон, МДж. 1994. Практика проектирования и строительства свай. Четвертое издание: 1-2, 99-100, 373.

Van Weele AF. 1988 г. Монолитные сваи — методы установки, нарушение грунта и результирующее поведение сваи

, Глубокие фундаменты на буронабивных и шнековых сваях. Балкема, Роттердам: 219-228.

Врана, Б. 2015. Методы расчета несущей способности сваи.Кафедра гражданского строительства, Институт механики конструкций

, Отделение грунт-структура-взаимодействие, Краковский технологический университет, Польша.

Ясин, СЖМ .; Alam, MJ .; Ислам, MS. и Siddique, A. 2009. Статическая несущая способность свай RCC в мягкой глине

— тематическое исследование. Материалы 17-й Международной конференции по механике грунтов и

Геотехническая инженерия: 1325-1328.

(PDF) Допустимая нагрузка сваи — методы расчета

Несущая способность сваи — методы расчета 93

СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ

[1] Американский институт нефти, рекомендованная практика API

для планирования, проектирования и строительства стационарных морских платформ

, API, Вашингтон, округ Колумбия, 1984.

[2] A

РДАЛАН Х., ЭСЛАМИ А., НАРИМАН-ЗАХЕД Н., Пропускная способность ствола сваи

по данным CPT и CPTu с помощью полиномиальных нейронных сетей

и генетических алгоритмов, Comput. Геотех., 2009, 36, 616–625.

[3] B

OND AJ, SCHUPPENER B., SCARPELLI G., ORR TLL,

Еврокод 7: Геотехническое проектирование Примеры работ, работа

примеров, представленных на семинаре «Еврокод 7: Геотех-

Технический дизайн» Дублин, 13–14 июня 2013 г.

[4] B

UDHU M., Soil Mechanics and Foundations, Wiley, Hoboken,

New York 1999.

[5] C

AI G., LIU S., TONG L., DU G. , Оценка прямых методов CPT

и CPTu для прогнозирования предельной несущей способности одиночных свай ca-

, англ. Геол., 2009, 104, 211–222.

[6] C

AI G., LIU S., PUPPALA A.J., Оценка надежности

прогнозов вместимости свай на основе

CPTu в мягких глинистых отложениях,

Eng.Геол., 2012, 141–142, 84–91.

[7] DNV-OS-J101-2007: Det Norske Veritas. Проектирование морских конструкций

ветроэнергетических установок. Октябрь 20007.

[8] H

IRANY A., KULHAWY F.H., Проведение и интерпретация нагрузочных испытаний

на фундаментах пробуренных стволов, Отчет EL-5915,

1988, Vol. 1, Исследовательский институт электроэнергетики, Пало-Альто,

CA, www.epri.com

[9] F

ELLENIUS BH, Basics of Foundation Design, Electronic

Edition, Калгари, Альберта, Канада, T2G 4J3, 2009 .

[10] F

LEMING W.G.K. и др., Piling Engineering, Surrey Univer-

sity Press, New York 1985.

[11] GWIZDAŁA K., Fundamenty palowe. Technologie i oblicze-

nia. Том 1, Wydawnictwo Naukowe PWN, Warszawa 2010.

[12] G

WIZDAŁA K., Fundamenty palowe. Badania i zastosowania.

Tom 2, Wydawnictwo Naukowe PWN, Warszawa 2013.

[13] J

ANBU N., (ed.), Статическая несущая способность фрикционных свай, Pro-

ceedings of 6th European Conference on Soil Mechanics

и Foundation Engineering, 1976, Vol.1.2, 479–488.

[14] H

ELWANY S., Прикладная механика грунта с приложениями ABAQUS

катионов, John Wiley & Sons, Inc., 2007.

[15] K

ARLSRUD K., CLAUSEN CJF, AAS PM , Несущая способность

забивных свай в глине, подход NGI, Proc. Int. Symp. on

Frontiers in Offshore Geotechnics, 1. Перт 2005, 775–782.

[16] K

ARLSRUD K., Прогнозирование поведения смещения нагрузки и

грузоподъемности осевых свай в глине на основе анализа и

интерпретации результатов испытаний свайной нагрузки, докторская диссертация, Тронхейм,

Норвежский университет науки и технологий, 2012.

[17] K

ЭМПФЕРТ Х.-Г., БЕККЕР П., Осевое сопротивление сваям различных типов свай

на основе эмпирических значений, Труды Geo-

Шанхай 2010 Глубокие фундаменты и геотехнические исследования на месте

(GSP 205), ASCE, Рестон, Вирджиния, 2010, 149–154.

[18] K

OLK H.J., VAN DER VELDE A., Надежный метод

определения фрикционной способности свай, забитых в глины,

Proc. Морская технологическая конференция, 1996, Vol.2,

Хьюстон, Техас.

[19] K

RAFT L.M., LYONS C.G., Современное состояние: Ultimate Axial

Вместимость залитых свай, Proc. 6th Annual OTC, Houston

paper OTC 2081, 1990, 487–503.

[20] K

ULHAWY FH и др., Фонд структуры линии электропередачи —

для подъемно-компрессионной нагрузки, Отчет EL, 2870,

Исследовательский институт электроэнергии, Пало-Альто, 1983.

[21] M

CCLELLAND B., Проектирование свай глубокого проникновения для океанских конструкций

, Журнал геотехнического инженерного отдела,

ASCE, 1974, Vol.100, № GT7, 705–747.

[22] M

ЭЙЕРХОФ Г.Г., Несущая способность и оседание свайных фундаментов

, ASCE J. of Geotechnical Eng., 1976, GT3,

195–228.

[23] NAVFAC DM 7.2 (1984): фундамент и земляные сооружения,

Министерство военно-морского флота США.

[24] N

IAZI FS, MAYNE PW, Испытания на конусное проникновение на основе Di-

rect Методы оценки статической осевой нагрузки одиночных свай

, Геотехническая и геологическая инженерия, 2013, (31),

979– 1009.

[25] R

ANDOLPH MF, WROTH CP, Простой подход к проектированию свай

и оценка испытаний свай, Behavior of Deep

Foundations, STP 670, ASTM, West Conshohocken, Penn-

sylvania, 1979, 484–499.

[26] R

ANDOLPH M.F., Рекомендации по проектированию морских свай,

Proc. конференции по геотехнической практике на шельфе

Engineering, Остин, Техас, 1983, 422–439.

[27] R

АНДОЛЬФ М.Ф., Долвин Дж., Бек Р., Проектирование забивных свай

в песке, Геотехника, 1994, т. 44, № 3, 427–448.

[28] РУВАН РАДЖАПАКСЕ, Правила проектирования и строительства свай

Thumb, Elsevier, Inc., 2008.

[29] S

KEMPTON AW, Буронабивные сваи из лондонской глины,

Geotechnique , 1959, т. 9, № 4, с. 153–173.

[30] T

OMLINSON MJ Pile Design and Construction Practice,

Viewpoint Publications, Лондон, 1977 г., издание 1981 г., 1987 г.

издание, издание 1991 г., издание 1994 г., издание 1995 г., издание 1998 г., издание

, 2008 г. версия.

[31] W

HITE D.J., BOLTON M.D., Сравнение CPT и свайного основания

сопротивления в песке, Proc. Inst. Civil Eng. Геотех. Eng.,

2005, 158 (GE1), 3–14.

[32] W

RANA B., Лекции по механике грунтов, Wydawnictwo

Politechniki Krakowskiej, 2014.

[33] W

RANA B., Lectures on Foundations, Wydawnictwo

Politechniki

[34] W

YSOKIŃSKI L., KOTLICKI W., GODLEWSKI T., Projektowanie

geotechniczne według Eurokodu 7. Poradnik, Instytut Tech-

niki Budowlanej, Warszawa 2011.

[35] PN-EN 1997-1, Еврокод 7: Геотехническое проектирование — Часть 1:

Общие правила. Часть 2: Наземные исследования и испытания.

Без аутентификации

Дата загрузки | 20.02.16 23:00

% PDF-1.5 % 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект [762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 227 290 362836 454 616 524 246 338 338 430 708 258 186 234 336 314 418 418 442 418 418 430 418 418 234 246 684 708 684 512 995 476418 418 418 454 350 418 418 22 2418 442 350 626 454 454 406418 430 418 408 454 454 66 246 454 372 326 326 326 995 522 196 396 396 396 396 396280 396 396210 210 396210 568 396 396 396 396 396280 396 406 626418 408 326 507 507 507 995 227 762 227 227 227 227 227 227 227 227 227 684 40 227 762 227 227 246 246 362 362 227 546 1047 227 750 227 684 40 227 762 454 227 220 373 373 598 373 507 397 227 818 624 373818 186 818 507 882 818 263 263 227 617 507 227 227 227 664 373 598 598 598 373 40 40 40 40 40 234 227 40 40 40 40 234 234 454 40 227 476 234 234 454 40 430 227 40 40 40 40 40 488 373 330 40 40 40 40 40 40 210 227 40 40 40 40 210 210 408 40 227 396210 210 379 40 396227 40 40 40 40 40 507 330 408] эндобдж 11 0 объект > эндобдж 15 0 объект > эндобдж 16 0 объект [778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 250 333 408 500 500 833 778 180 333 333 500 564 250 333 250 278 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 278 278 564564 444 921 722 667 667 722 611 556722 722 333 389 722 611 889 722 722 556 722 667 556611 722 722 944 722 722 611 333 278 333 469 500 333 444 500 444500 444 333 500 500 278 278 500 278 778 500 500 500 500 500 333 389 278 500 500 722 500 500 444 480 200 480 541 350 500 350 333 500 444 1000 500 500 333 1000 556 333889 350 611 350 350 333 333 444 444 350500 1000 333980389333722350444722250 333500500500500200500 333760 276 500 564 333760500 400 549 300 300 333 576 453 333 333 300 310 500 750 750 750750 444722 722 722 722 722 722 889 667 611 611 611 611 333 333 333 722 722 722 722 722 722 722 564722 722 722 722 722 556 500 444 444 444 444 444 444 667 444 444 444 444 444 278 278 278 278 500 500 500 500 500 500 500 549 500500 500 500 500 500 500 500] эндобдж 14 0 объект > эндобдж 18 0 объект > эндобдж 19 0 объект [762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 260 394 406880 544 718 684 302394 394 464730 302382 278 396 512 372512 512 534 512 512 512 512 512 258 302 706 718 706534 995570 512 512 512 558 430 512 512 256 512 512 430 730 558 558 512 512 512 512 488 558 524 788 546570 454 338 372 350 99552 2435 476 476 476 500 326 476 476 246 246 488 246 696 476 500 47647647647 360 500 488 754 500 512 406 507 507 507 995 382 762 382 928 818 382 382 382 382 382 382 382 382 40 382 762 382 382 302 302 406 406 382 382 382 382 382 382 382 40 382 762 558 260 263 464 464 598 464 507 464 382 818 624 397 818 382 818 507 882818 310 310 507 641 507 382 382 382 664 397 751 751 751440 40 40 40 40 40 40 246 382 40 40 40 40 246 246 558 40 382 558 246 246 546 40 558 382 40 40 40 40 40 641464421 40 40 40 40 40 246 382 40 40 40 246 246 512 40 382476 246 246 500 40 500 382 40 40 40 40 40 641 382 512] эндобдж 17 0 объект > эндобдж 21 0 объект > эндобдж 22 0 объект [750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 278 278 355 556 556 889 667 191 333 333 389 584 278 333 278 278 556 556 556 556 556 556 556 556 556 556 278 278 584584584556 1015 667 667 722 722 667 611 778722 278 500 667556833 722778 667778722 667 611 722 667 944 667 667 611 278 278 278 469 556 333 500 556 556 278 556 556 222 222 500 222 833 556 556 556 556 333 500 278 556 500 722 500 500 500 334 260 334 584 350 556 350 222 556 333 1000 556 556 333 1000 667 333 1000 350 611 350 350 22 22 22 23 33 333 350556 1000333 1000500333944350500 667 278 333 556 556 556 556260 556 333 737 370 556 584 333 737 552 400 549 333 333 333 576 537 333 333 333 365 556834 834 834 611 667 667 667 667 667 667 1000 722 667 667 667 667 278 278 278 278 722 722 778 778 778 778 778 584 778 722 722 722 722 667 667 611 556 556 556 556 556 556 889 500 556 556 556 556 278 278 278 278 556 556 556 556 556 556 556 549 611 556 556 556 556 500 556 500] эндобдж 20 0 объект > эндобдж 26 0 объект > транслировать x: = cn0

Проектирование свай [составить детальное руководство]

В статье рассматривается конструкция свай (одинарные набивные буронабивные сваи).Буронабивные сваи чаще используются в мире в качестве глубокого фундамента, когда осевая нагрузка не может быть достигнута за счет фундаментов мелкого заложения.

Существуют различные методы проектирования свай. Во всех методах расчет поверхностного трения и концевых опор выполняется при расчете свай. Если мы сможем рассчитать вышеуказанные параметры, мы легко сможем оценить вместимость сваи.

Расчет отрицательного поверхностного трения и нормального поверхностного трения почвы в этой статье не рассматривается.

Однако эффект поверхностного трения грунта можно учесть при оценке несущей способности сваи.

Особенно, когда есть отрицательное поверхностное трение, которое снижает несущую способность сваи, это следует учитывать при расчетах. Влияние трения кожи о землю о кожу будет рассказано в другой статье на этом сайте.

Обычно допустимые значения торцевого подшипника и поверхностного трения определяются в результате геотехнических исследований.

В отчете представлены допустимые значения допустимого концевого подшипника и допустимого поверхностного трения.

Если в отчете о инженерно-геологических исследованиях указаны предельная нагрузка на концевую опору и предельное поверхностное трение, они должны быть преобразованы в допустимые нагрузки, поскольку мы сравниваем их с рабочими нагрузками (эксплуатационными нагрузками) конструкции.

Уравнения для оценки концевого подшипника и трения обшивки

Допустимая нагрузка на концевую опору = (допустимая конечная опора) x (площадь поперечного сечения основания сваи)

Способность к трению обшивки = (допустимое трение обшивки) x (площадь поверхности сваи в длине раструба)

Площадь поверхности сваи в длине раструба рассчитывается путем умножения длины раструба (длины сваи в свежей породе) на длину периметра сваи.Обычно сваи имеют глубину забивки вокруг диаметра сваи, если это не указано в геотехническом отчете.

Геотехническая способность сваи = Концевая несущая способность + Допустимая нагрузка на трение обшивки

Геотехническая способность сваи сравнивается со структурной способностью сваи для получения несущей способности сваи.